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1、桥台桩基础设计计算书桥台桩基础设计计算书一、一、 荷载计算荷载计算（1）恒载.上部构造恒载反力及桥台台身、基础上土重计算. 承台上表面到台帽之间填土的平均高度： m m606. 64)485. 6567. 665. 6721. 6(h桥台分块桥台自重计算表桥台自重计算表 以上为桥台及基础自重再求承台及其上部填土自重序号计算式竖直力（KN）对基底中 心轴偏心(m)弯矩(KNm)10.350.9220.2925163.33451.9255314.1921.11.220.2925669.571.51004.35530.30.319.992544.982.25101.2140.50.30.319.99
2、2522.492.2049.4852.50.750.32514.06253.3544.1160.52.51.370.32512.842.9337.6371.06.6060.8254528.481.5792.7283.06.606/20.8254792.720095.42.21.5204+1.23.31.52062138.400合计4386.8772082.455序号计算式竖直力（KN）对基底中 心轴偏心(m)弯矩(KNm)10.40.6/218.72351.6122.5129.0320.60.3518.72390.3212.4216.7730.60.6218.719.5135.64982.43
3、25.5640.1530.23/218.719.512.8320.82410.573）上部恒载反力计算由设计任务书可知，该桥由 2 根边梁，15 根中梁和上部铺装组成，则其自重为即为桥台的上部恒载。P1=19.94212.54+19.941510.28=3574.8432KNP2=3.519.94(12+5.5)=1221.325KN=(P1+P2)2恒P=2398.08 KNmex48. 116.354948. 108.2398PMxe恒恒mkN （二） 、土压力计算： 土压力按台背竖直，=0, 填土分成两层：50.76.60618.719.51686.212.353962.6616.606
4、（18.7-0.84）19.51966.661.52994.99576.6063/2（18.7-0.84）19.52994.9950083.06.606/218.719.53613.32-1.0-3613.3296.6060.718.719.51686.21-2.35-3962.610-2.2473.37/218.719.5- 1380.636-1.5772177.26113.32.61.5319.5752.89500合计11640.072240.87第一层： h1=1.5m 1=40，=0，1= =20，=0，21323mkN第二层： h2=8.726m c=30， =16 ， akP235
5、 .19mkN将各层土的重度，内摩擦角按土层厚度进行加权平均.3/01.20226.10726. 85 .195 . 123mKNhhiiim根据土压力相等的概念来计算等效内摩擦角值.D=245-arc tantan（45-）-D2/hc 2=245-arc tantan(45-8)-230/19.58.726=46.3376.45226.10726. 83 .465 . 140 hhiiim1、台后填土表面无活载时土压力计算B 取桥台填土宽 18.7mBKHEamA2 21式中： 墙后填土重度的加权平均值（） ；m3mkNH 土压力作用的高度，9.726m；B 土压力作用的宽度，18.7m；
6、主动土压力作用系数。aKaK 222)cos()cos()sin()sin(1)cos(cos)(cosm 222)00cos()02376.45cos()0376.45sin()376.452376.45sin(1)02376.45cos(0cos)0376.45(cos0.157KNEA64.3071157. 0226.1001.20212KNCOSEEAAx95.2833)(mHey409. 33mKNeEMyaxex95.9660KNEEAAy77.1184)sin(mex7 . 2mKNeEMxayey88.31982、 台后填土表面有汽车荷载时土压力计算桥台土压力计算采用车辆荷载，
7、汽车荷载换算成等代的均布土层厚度BlGh式中： 破坏棱体长度， ；l)cot(tan HlH 桥台高度，取 10.226m；破坏棱柱体滑动面与水平面之间的夹角。=cot)tan(cot)tan()tan()688.22376.45tan(376.245cot)376.45688.22tan()688.22376.45tan(=0.45破裂棱柱体长度：10.2260.454.6m)cot(tan Hl在破坏棱体范围内布满均布荷载：314020.78655.2GkN将车辆荷载转换为等效土层，厚度为：hoBlG01.206.47.182.655 m38. 0台背在填土连同破坏接体上车辆荷载作用下的引
8、起的土压力：BKHhHEamA)2(21kN92.3299157.07.18)226.1038.02(226.1001.2021水平方向的分力=)cos(AAxEEkN57.3044作用点与基础底面中心的距离：)23 3(hHhHHeym53. 3)38. 02226.1038. 03226.10226.1031(水平方向土压力对基地形心轴的弯矩：yAxexeEMmkN 33.10747竖向分力：1272.82kN)sin(AAyEE与基础底面的距离：mex7 . 2竖直方向土压力对基底形心轴的弯矩：xAyeyeEMmkN 62.34363台前溜坡填土自重对桥台前侧面的主动土压力在计算时，以基
9、础前侧边缘垂线作为假想台背，土表面的倾斜度以溜坡坡度为 1:1.5，算得=-33.69，则基础边缘至坡面的垂直距离为 mH859. 5367. 4226.10主动土压力系数：aK 222)cos()cos()sin()sin(1)cos(cos)(cosm1225.069.33cos2/376.45cos)69.33376.45sin()5.1376.45sin(1)02376.45cos(0cos)0376.45(cos222 主动土压力为：BKHEamA221kN7.7661225.07.18859.55.19212水平方向的分力)cos(AAxEE=kN38.707作用点与基础底面中心的
10、距离：mey953. 1859. 531水平方向土压力对基地形心轴的弯矩：yAxexeEMmkN 5.1381竖向分力：295.726kN)sin(AAyEE与基础底面的距离：mex7 . 2竖直方向土压力对基底形心轴的弯矩：xAyeyeEMmkN 46.798（三)、支座活载反力计算按下列情况计算支座反力：第一，桥上有汽车及人群荷载，台后无活载；第二，桥上有汽车及人群荷载，台后也有汽车荷载，而重车在台后填土上；1、桥上有汽车荷载及人群荷载，台后无活载（1）汽车及人群荷载反力在桥跨上的汽车荷载布置如下所示：支座反力：kNR166.74278.03)46.195.1021215(1人群荷载支座反
11、力：kNR57.873346.19211支座反力作用点离基底形心轴的距离：meR48. 11对基底形心轴的弯矩：= 1098.41111RReRMmkN =129.61, 11RReRMmkN （2）汽车荷载制动力车道荷载的均布荷载标准值应满布于是结构产生最不利效应的同号影响线上，而集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处。而集中荷载标准值只作用于在左侧的平板橡胶支座上，则由一个设计车道上由汽车产生的制动力标准值按公路桥涵设计通用规范规定的车道荷载标准值在加载长度上计算得总重力的 10%计算其单车道制动力：（10.519.46+215）10%=41.953kN 316.67 在
12、 80 至 350mm 之间满足要求。mmmm80、计算偏心距增大系数mmNMejjo148588.429354.633长细比 ，应考虑纵向弯曲对偏心距的影响。583.2012005002dl取 截面有效高度0.90.9 600540srrmm01140shrrmm由2 0 12 0011 1400l he h 0 1 00.22.71.0e h0 . 101. 015. 11hl式中，截面有效高度0h1140mm荷载偏心率对截面曲率的影响系数1桩长细比对截面曲率的影响系数2得到 55. 0194. 02则235. 2、计算截面实际偏心矩e0= e078.330maxmaxNM取=331mme
13、0、根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）求轴向力偏心矩e0rfCAffDgBf esdcdsdcdo 实实其中 r=0.6m 实=0.0032g=0.9 则6 . 08966. 02 . 9 806. 02 . 90CADBe采用图表法列表计算查结构设计原理附表 1-11受压区高度系数 计算表 ABCD)(oeoeooee0.581.42690.66150.39601.82260.3360.3311.0150.591.45890.66350.44851.80520.3290.3310.9940.601.49080.66510.50211.78560.320
14、0.3310.967由计算表可知，当 =0.59 时，计算得到的偏心距与设计值之比较为合理，故取)(oeoe=0.59 作为计算值。在弯矩作用平面内的承载力、截面承载力复核22rCfArfNsdcdukNkNNj588.429354.49760032. 02806004485. 02 . 96004589. 12233grDfBrfMsdcdu336002809 . 00032. 08052. 16002 . 96635. 0mkNmkNMj54.63394.1632综上所述，桩截面符合强度要求。四、承台设计及强度验算四、承台设计及强度验算1、桩顶处的局部受压验算mj acjRAP式中 承台内一根桩承受的最大计算轴向力 KN， ，其中结构重要性系jPisiojPsP数，荷载组合系数=0.8，结构安全系数1.2；0 . 10ssi材料安全系数；m混凝土抗压强度，取 11mpa；j aR局部承压时提高系数，b1AAb局部受
