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1、引言引言随着电子技术的飞速发展，现代电子测量装置往往需要负电源为其内部的集成电路芯片与传感器供电。如集成运算放大器、电 压比较器、霍尔传感器等。负电源的好坏很大程度上影响电子测量装置运行的性能，严重的话会使测量的数据大大偏离预期。目前，电子测量装置的负电 源通常采用抗干扰能力强，效率高的开关电源供电方式。以往的隔离开关电源技术通过变压器实现负电压的输出，但这会增大负电 源的体积以及电路的复杂性。而随着越来越多专用集成 DC/DC 控制芯片的出现，使得电路简单、体积小的非隔离负电压开关电源 在电子测量装置中得到了越来越广泛的应用。因此，对非隔离负电压开关电源的研究具有很高的实用价值。传统的非隔离
2、负电压开关电源的电路拓扑有以下两种，如图 1、图 2 所示。图 3 是其滤波输出电容的充电电流波形。由图 3 可 见，采用图 2 结构的可获得输出纹波更小的负电压电源，并且在相同电感峰值电流的情况下其带负载能力更强。由于图 2 的开关器 件要接在电源的负极，这会使得其控制电路会比图 1 来得复杂，因此在市场也没有实现图 2 电路结构（类似于线性稳压电源调节芯 片 7915 功能）的负电压开关电源控制芯片。为了弥补现有非隔离负电压开关电源技术的不足，以获得一种带负载能力强、输出纹波小的非隔离负电压开关电源，本文提出 一种采用 Boost 开关电源控制芯片 LT1935 及分立元件实现了图 2 所
3、示原理的基于峰值电流控制的新型非隔离负电压 DC/DC 开关 电源。图 1 传统的非隔离负电压开关电源电路结构 1图 2 传统的非隔离负电压开关电源电路结构 2图 3 两种开关电源滤波电容的充电电流波形 1 工作原理分析工作原理分析本文设计的非隔离负电压 DC/DC 开关电源如图 4 所示，负电源工作在连续电流模式。当电源控制器 LT1935 内部的功率三极 管导通时，直流电源给输出电感 L1 和输出电容 C1 充电。当电源控制器 LT1935 内部的功率三极管关断时，输出电感 L1 中的电流 改由通过肖特基二极管 VD1 提供的低阻抗回路继续给输出电容 C1 充电直至下一个周期电源控制器 L
4、T1935 内部的功率三极管再 次导通。可见电容 C1 在输出电感 L1 储存能量和释放能量的过程中均获得充电，从而减小了输出纹波电压。同时，在 CCM 条件下， 输出电流在 LT1935 内部功率三极管的导通和关断期间均通过输出电感 L1,这很大程度上抑制了输出电流的波动，降低了输出纹波 电流的影响，进而大大增加系统的带负载能力和效率。反馈控制回路采用了峰值电流控制。相比传统的电压控制，峰值电流控制一方面能很好的改善电源的动态响应，另一方面还能 实现快速的过电流保护，很大程度上提高了系统的可靠性。由于采用了电源控制器 LT1935，其内部集成了峰值电路控制电路和斜 坡补偿电路，非隔离负电压
5、DC/DC 开关电源反馈回路设计即转换为补偿网络设计，进而大大简化了反馈回路的设计。为防止过高的直流电源对电源控制器的危害，这里使用稳压管 VD2 和 VD3 实现过电压保护。图 4 非隔离负电压 DC/DC 开关电源硬件电路图2 补偿网络补偿网络2.1 非隔离负电压开关电源小信号建模从本质上来讲，本文介绍的非隔离负电压 DC/DC 开关电源为非隔离负电压 Buck 开关电源，其等效功率级电路原理图如图 5 所示，这里考虑了输出滤波电容的等效串联电阻 Resr 对系统的影响。图 5 非隔离负电压 Buck 开关电源等效功率级电路原理图图 6 给出图 5 利用平均电路法建立的非隔离负电压 Buc
6、k 开关电源 CCM 大信号模型。设 Vi 为输入电压的稳态值，Vo 为输出 电压的稳态值，Vpc 为受控电压源两端电压的稳态值，Ii 为输入电流的稳态值，IL 为输出电感电流的稳态值，D 为占空比的稳态值。图 6 非隔离负电压 Buck 开关电源 CCM 大信号模型 引入上述稳态值对应的小信号扰动。令：可以推导出：若小信号干扰满足 D,忽略二次项并化简等式（3）和等式（4）得，的线性化表达式为：根据等式（5）和等式（6），即可得到图 7 所示的用理想变压器表示非隔离负电压 Buck 开关电源的 CCM 小信号模型。图 7 非隔离负电压 Buck 开关电源 CCM 小信号模型2.2 补偿网络设
7、计图 8 为电流连续模式下峰值电流控制（CCMCPM）型非隔离负电压 Buck 开关电源的系统框图。控制环路包括了电流内环和电 压外环两个部分。补偿网络属于电压外环，因此设计补偿网络需要先建立包含电流控制内环的小信号模型。图 8 CCM-CPM 型非隔离负电压 Buck 开关电源系统框图假设系统稳定，且忽略输出电感纹波电压及人工斜坡补偿的影响，则输出电感电流等于控制电流，即：根据图 7 所示的非隔离负电压 Buck 开关电源 CCM 小信号模型，同时将等式（7）带入化简得，CCM-CPM 型非隔离负电压 Buck 开关电源的动态方程为：利用等式（8）和等式（9）可以很容易的建立图 9 所示的
8、CCM-CPM 型非隔离负电压 Buck 开关电源小信号模型。图 9 CCM-PWM 型非隔离负电压 Buck 开关电源小信号模型考虑到控制电流与控制电压满足：式中 Rs 为电流采样电阻；k 为采样电流放大系数。将式（10）带入式（9），得控制电压与输出电压的传递函数 Ap （ s）为：分析可知，控制对象 Ap （s）为单极点型控制对象，并且受等效串联电阻的影响，其高频特性差，抑制高频噪声的能力弱。因此根据图 10 所示的 CCM-CPM 型电压外环系统框图，所设计的补偿网络不仅要提高系统的稳态特性和响应速度，而且要增 强系统的抗干扰能力。图 10 CCM-CPM 型电压外环系统框图图 11
9、为实际非隔离负电压 DC/DC 变换电路补偿网络的硬件电路图。图 11 补偿网络硬件电路图补偿网络的静态放大倍数与电源控制器反馈引脚相对于其参考地的静态工作电压 Vf 成正比，这里的静态工作电压 Vf 满足如下 关系式：注意 Vf 的值应在适中的范围，当取值太大，会降低系统的信噪比。当取值太小，系统的灵敏度和稳态特性都会下降。补偿网络的动态特性通过电容 C2、C3、C4 来补偿。其中电容 C2 引入超前校正，有效的提高了系统的动态稳定性。电容 C3 则 增大了系统的带宽。而电容 C4 起到了旁路高频噪声的作用。因此通过合理的选择 C2、C4、C4 的电容值，可以使系统获得较满意 的动态补偿效果
10、。3 实验研究实验研究对图 4 所示的电路进行实验研究，实验电路的主要参数为，输入电压 Vi=-24V,输出电压 Vo=-15V,输出电感 L1=33H,输出 电容 C1=10F,二极管 VD1 为肖特基二极管 1N5819。由图 12 所示的输出电压波形可得，利用图 4 所示的非隔离负电压 DC/DC 开关电源可以很容易实现负电压的稳定输出。并且 反馈回路的静态放大倍数很大，使输出的负电压有很好的稳态特性。图 12 满载时 LT1935 内部功率三极管集电极电压和输出电压波形示意图图 12 给出了满载情况下电源控制器 LT1935 内部功率三极管集电极输出电压的波形。可见在满载时系统不会产生
11、过高的峰值 电流，电感电流的波动小，即输出纹波电流得到很好的抑制，有利于非隔离负电压 DC/DC 开关电源的高效率工作和带负载能力。 同时系统的开关频率很高，反馈回路的带宽得到了保证。图 13 给出了满载情况下输出纹波电压的波形，显然，输出纹波电压的波动小，且无脉动，输出纹波电压得到了很有效的抑制。图 13 满载时输出电压和输出纹波电压波形示意图4 结论提出了一种基于峰值电流控制的新型非隔离负电压 DC/DC 开关电源设计方案。在连续电流模式下，保证输出电容能通过输出 电感得到持续充电，使输出纹波得到了有效的抑制，从而达到提高系统带负载能力以及效率的目的。同时结合平均电路法构建该开 关电源在 CCM 条件下的小信号模型，设计了电压外环的补偿网络，增强了系统的整体性能。实验测试表明，本方案简单、合理、 可行，具有一定的工程实际意义。
