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1、（一）结构设计形式第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高 1.6m，混凝土设计标号为 C50。纵向预应力束采用低松弛钢绞线配 OVM15-15 型锚具和OVM15-15L 型连接器，钢绞线 N1、N2、N3、N7、N8、N9 采用单端张拉，N4、N5、N6 采用双端张拉，横向预应力束采用低松弛钢绞线配 OVM15-15 型锚具和 OVM15-15P 型固定 P 锚，钢绞线 N1、N2 采用单端张拉。（二）后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时
2、，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。公路桥梁施工技术规范(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：L=（1）Pp=（2）式中：L各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值（N）；L预应力筋的分段长度（mm）；Ap预应力筋的截面面积（mm 2）；Ep预应力筋的弹性模量（Mpa）；P预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和（rad）
3、；x从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时 x 等于 L（m）；k孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响；预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量 Ep 是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。Ep 的理论值为Ep=（1.91.95）10 5Mpa，而将钢绞线进行检测试验，弹性模量则常出现 Ep=（1.962.04）10 5Mpa 的结果，这是由于实际的钢绞线的直径都偏粗，而进行试验时并未用真实的钢绞线面积进行计算，采用的是偏小的理论值代入公式进行计
4、算，根据公式 Ep=可知，若 Ap 偏小，则得到了偏大的 Ep值，虽然Ep并非真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的 L 却是符合实际的，所以要按实测值 Ep进行计算。公式（2）中的 k 和 是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，这两个值的的大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，偏差大小，弯道位置及角度等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。在工程实施中，最好对孔道磨擦系数进行测定，并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查，如
5、波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。进行分段计算时，靠近张拉端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式：Pz=Pqe -(KX+) （3）Pz分段终点力（N）Pq分段的起点力（N） 、 x、 k、意义同上其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。下面以现浇箱梁 22-23 跨钢绞线的伸长量计算为例，进一步说明伸长量的计算方法。纵向钢绞线 N4、N5、N6，横向横隔梁钢绞线 N1、N2 钢束大样图（图 1）及N4 坐标表如下（表 1）：（其余略）图 1表 1钢束编号 N4(半幅)导线点号 A B C F E F G坐标 x(cm) 344
6、2 3692 4192 4842 5842 6492 6992y(cm) 125 147 147 80 80 147 147转交 (逆时针为正) 5.0291-5.0291-5.88515.88515.8851-5.8851-5.8851圆弧半径 R(cm) 3000 3000 3000 3000 3000 3000圆弧长 LR(cm) 263.3 308.1 308.1 308.1 308.1 308.1切线长 T(cm) 131.7 154.2 154.2 154.2 154.2 154.2外矢距 E(cm) 2.9 4 4 4 4 4根据设计图纸及规范和实测数据，已知以下参数（表 2）：
7、表 2项目名称 取值张拉控制应力 k 1395 Mpa钢绞线面积 Ag 140 mm2弹性模量 Eg 2.02105Mpa管道摩阻系数 0.25管道偏差系数 k 0.0015张拉端的张拉力 195.3KN根据钢绞线要素（图 1 和表 1），可以计算出各分段长度，根据公式计算出伸长量，N4、N5、N6 采用计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法，见表3；横隔梁钢绞线 N1、N2 采用钢绞线全长计算的方法，见表 4：表 3钢绞线编号分段L(m)（rad） KX+ e-(KX+)Pq(KN)Pz(KN)Pp(KN)L(mm)总伸长量(cm)ab 2.192 0 0.003288 0.996717 1
8、95.3 194.66 194.98 15.11bc 2.633 0.087774 0.025893 0.974439 194.66 189.68 192.16 17.89cd 2.141 0 0.003212 0.996793 189.68 189.07 189.38 14.34de 3.081 0.102714 0.030300 0.970154 189.07 183.43 186.23 20.29ef 3.45 0 0.005175 0.994838 183.43 182.48 182.96 22.32fg 3.081 0.102714 0.030300 0.970154 182.48
9、177.03 179.74 19.58gh 6.916 0 0.010374 0.989680 177.03 175.2 176.11 43.07hi 3.081 0.102714 0.030300 0.970154 175.2 169.97 172.57 18.8ij 3.45 0 0.005175 0.994838 169.97 169.09 169.53 20.68jk 3.081 0.102714 0.030300 0.970154 169.09 164.04 166.55 18.14N4kl 0.958 0 0.001437 0.998564 164.04 163.8 163.92
10、5.5543.15ab 3.316 0 0.004974 0.995038 195.3 194.33 194.82 22.84bc 2.389 0.119429 0.033441 0.967112 194.33 187.94 191.12 16.15cd 0.776 0 0.001164 0.998837 187.94 187.72 187.83 5.15de 2.054 0.102714 0.028760 0.971650 187.72 182.4 185.05 13.44ef 4.479 0 0.006719 0.993304 182.4 181.18 181.79 28.79fg 2.0
11、54 0.102714 0.028760 0.971650 181.18 176.04 178.6 12.97gh 9.944 0 0.014916 0.985195 176.04 173.43 174.73 61.44hi 2.05 0.102714 0.028754 0.971655 173.43 168.51 170.96 12.39ij 4.479 0 0.006719 0.993304 168.51 167.38 167.95 26.6jk 2.05 0.102714 0.028754 0.971655 167.38 162.64 165 11.96N5kl 0.472 0 0.00
12、0708 0.999292 162.64 162.52 162.58 2.7142.89ab 28.36 0 0.042537 0.958355 195.3 187.17 191.2 191.73bc 1.283 0.085505 0.023301 0.976968 187.17 182.86 185.01 8.39cd 0.947 0 0.001421 0.998580 182.86 182.6 182.73 6.12de 1.283 0.085505 0.023301 0.976968 182.6 178.39 180.49 8.19N6ef 0.858 0 0.001287 0.9987
13、14 178.39 178.16 178.27 5.4143.97表 4钢绞线编号 分段 L(m)（rad） KX+ e-(KX+) Pq(KN)Pz(KN)Pp(KN)L(mm)总伸长量(cm)ab 3.495 0 0.005243 0.994771 195.3 194.28194.79 24.07横隔梁N1、N2 bc 1.06 0.1325580.034730 0.965866 194.28187.65190.95 7.16 7.87cd 4.146 0 0.006219 0.993800 187.65186.49187.07 27.43de 2.48 0.3100580.081235
14、0.921977 186.49171.94179.12 15.71ef 0.716 0 0.001074 0.998927 171.94171.76171.85 4.35（四）张拉时钢绞线实际伸长量的测量方法钢绞线实际伸长量的测量方法有多种多样，目前使用较多的是直接测量张拉端千斤顶活塞伸出量的方法，笔者认为这样的测量方法存在一定的误差，这是因为工具锚端夹片张拉前经张拉操作人员用钢管敲紧后，在张拉到 10% k时因钢绞线受力，夹片会向内滑动，张拉到 20% k时，夹片又会继续向内滑动，这样通过测量千斤顶的伸长量而得到的 10%20% k的伸长量比钢绞线的实际伸长值长 12mm，若以 10%20%
15、 k的伸长量作为 0%10% k的伸长量，哪么在0%20% k的张拉控制段内，钢绞线的伸长量就有 23mm 的误差。从 20% k张拉到 100% k时，钢绞线的夹片又有 23mm 的滑动，按最小值滑动量计算单端钢绞线的伸长量就有 34mm 的误差，两侧同时张拉时共计有约68mm 的误差（误差值的大小取决于工具锚夹片打紧程度）。对于单项张拉的N1、N2 横隔梁钢铰线的理论伸长量按 7.87cm 计算，4mm 的测量误差为 5.1%，已接近达到6%的理论值与实测值的允许的偏差值。因此用测量千斤活塞的方法一般测出来的值都是偏大的。因此，对于钢束实际伸长值的测量，建议采用量测钢绞线绝对伸长值的方法，
16、而不使用量测千斤顶活塞伸出量的方法，后者测得的伸长值须考虑工具锚处钢束回缩及夹片滑移等影响，尤其是在钢绞线较长，必须进行分级张拉时，更为繁琐，若直接通过测量千顶活塞的伸出量，则误差累计更大。推存的测量方法如图二所示，使用一个标尺固定在钢绞线上，不论经过几个行程，均以此来量测分级钢绞线的长度，累计的结果就是初应力与终应力之间的实测伸长值。图 2（五）结束语理论伸长值计算中，钢绞线 N4、N5、N6 采取的是两端张拉，所以在进行伸长量计算时是计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法；橫隔梁钢绞线N1、N2 是单端张拉则要进行全长计算；而对于非对称结构，在计算钢绞线的伸长值时，计算原则是从两侧向中间分段计算，至跨中某一点时钢绞线的受力基本相等即可，而不是简单的分中计算。钢绞线的分段原则是将整根钢绞线根据设计线形分成曲线连续段及直线连续段，而不能将直线段及曲线段分在同
