奥迪双金属发动机机体

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1、 Audi 公司涡轮增压汽油机镁铝双金属机体公司涡轮增压汽油机镁铝双金属机体 摘要：Audi 公司介绍了一种轻型结构材料-镁，以及如何通过专门的结构设计和应用新的耐热合金使它将来能用于高强化的发动机。通过针对性的材料工程设计，首次开发成功采用镁铝双金属的轻型机体，该涡轮增压汽油机升功率达67 kWL。用压铸法制造的机体是一种闭式顶板结构，适于批量生产。 1 前言 Audi 公司的涡轮增压汽油机最新一代为涡轮增压汽油直喷分层稀燃发动机(Turbo FSI)，以优异的扭矩特性赢得用户的青睐，保证其在不高的燃油耗情况下获得很多驾驶乐趣1。由于很高的比功率和比扭矩，该增压汽油机的机体用灰铸铁制造2。然

2、而显著减轻发动机质量将再次改善汽车的动力性能。相对灰铸铁机体而言质量减轻 23 kg，这正是开发增压汽油机采用镁铝双金属轻型机体结构的目的。 2 开发目标 镁铝双金属机体的开发目标是相对铝机体质量至少减轻 25;不受限制的日常适用性;高的负荷能力以及良好的声学性能。这些特征应在适合于批量生产的铸造工艺和经济的加工工艺下以可接受的成本实现3,4。 镁-发动机的比功率处于现代轻金属发动机散布范围的上限，暂定为67kWL。基型发动机是 18L 5 气门涡轮增压汽油机，生产的型号有 7 档功率，分别在 110163kW 之间(升功率为 6190kWL)。表 1 为目前 Audi 公司生产的各种 4 缸

3、机的概要。各发动机以比质量从大到小的次序排列(镁铝双金属涡轮增压发动机位于最下面一行)。 表 1 Audi 公司几种 4 缸发动机的主要技术规格 （最下面一款是镁铝双金属机体的涡轮增压汽油机）3 机体结构设计 31 铝机体镶入物 镁铝双金属机体的核心部分是铝机体镶入物(图 1)。它是用过共晶铝硅合金A1Sil7Cu4 在金属型中铸成，然后按压铸法用镁合金围铸。为了避免冷却水的腐蚀，机体的冷却水套完全集成在铝合金的机体镶入物中。由于该镶入物为整体结构，镁将会与机体的最热部位缸间横堤隔离。气缸孔工作表面在加工时直接珩磨，使铝合金中的 m 级耐磨原生硅粒子暴露出来。图 1 闭式顶板铝硅合金机体镶入物

4、（AlSi17Cu4） 很多小凹坑使铝合金机体镶入物能与镁合金围铸件在形状上很好咬合。除了这个咬合要素外，镶入物外表面上的表面处理(A1Si12 涂层)有助于使镁合金与铝合金之间形成材料上的结合。 根据发动机的要求和负荷强度不同，机体镶入物可以做成开式顶板结构或闭式顶板结构。2 种镶入物的外部形状和尺寸完全相同，所以可以放入同一压铸模具中进行镁的围铸。 机体镶入物在气缸筒的顶板和下部铸有气缸盖和主轴承固定用的螺纹孔搭子。为了使力尽可能直线传递，这些螺纹孔搭子之间通过加强筋和牵引条互相连接。出于外部连接和强度考虑，该镶入物上还有一些螺纹连接点。机体镶入物的结构经优化后使总质量降低，并考虑到涡轮增

5、压时应具有足够的强度。尽管 Audi发动机尺寸很紧凑，但是闭式顶板结构仍能承受很高的最高燃烧压力，而且在压铸的机体中是一个新生事物5。整个机体加工完毕后留在镁合金围铸件中的铝合金机体镶入物成品件的质量只有 3.8 kg 左右。 32 发动机机体 从声学性能考虑，把镁合金的上曲轴箱设计成短裙式结构(图 2)。与一个牢固的下曲轴箱(机座)组合构成一个扭转刚度很大的机体。由于镁合金的弹性模量较小而产生的刚度缺陷通过这种结构形式可得到大大补偿。图 2 镁铝双金属发动机机体的剖面图 上曲轴箱和机座都采用压铸法制造，构成铝合金机体镶入物的支承结构。围绕镶入物的镁合金围铸物的壁厚为 4 mm 左右，这样前面

6、提及的凹坑和突出部可保证镶入物在镁合金曲轴箱中得到良好的支承，并且两者咬合牢固。这些加强筋既保证结构刚度强，又承担了输送机油的功能。 为了减小主轴承孔的扩张，在上曲轴箱的主轴承座中可铸入用热膨胀系数很小的硬质材料制成的加强元件。因为镁合金主轴承座受到长主轴承螺栓预紧力的压缩(图 2)，这种加强元件从强度上看不是很必要。采用双金属结构，再加上紧凑轻巧的闭式顶板机体镶入物，这种机体总体来说质量减轻了很多，又具有足以承受涡轮增压发动机高负荷的强度。 4 材料的选择 本文介绍的发动机机体设计理念对材料的选择提出了很高的要求。双金属结构的优点是针对机体的不同部位可以采用最适合该区域要求的材料。例如，从单

7、金属结构改为双金属结构既可达到很高的机械强度，又可提高蠕变强度。不过必须解决加工中复杂内应力和混合加工的问题(图 3)。还要特别注意与发动机周围所用材料的相容性(接触腐蚀)。图 3 复合金属技术拓展镁合金的应用范围 主轴承区域可根据所受负荷大小，或直接用镁合金制成，或铸入用粉末冶金制成的铝质或铁质加强元件。这样就可根据具体要求进行考虑，例如可着眼于“最大限度的轻量化结构和低的成本”，或者力求满足“最高的强度和小的轴承孔扩张”(图 4)。 常规的 AZ 91 或 AM 50 镁合金由于高温下蠕变强度和热强度低，只有在例外情况下才适用于运行温度超过 130的机器。因此，为使轻型结构也能用于该应用领

8、域，VW 汽车集团公司研发部已经着手一个研发项目，其目的在于进一步提高压铸镁合金的高温强度6。 新型镁合金能否取得成功不仅取决于蠕变强度的高低，还取决于其他一系列因素，如可铸性、耐腐蚀性和成本等。又如，很多蠕变强度高的镁合金(合金 AS 21)缺少的是目前所需求的耐蚀性，而合金 AE 42 由于成本高、可铸性差，都很少应用。图 4 用复合金属技术可以为满足局部应用要求选用材料 涉及上述的各项要求，合金 MRIl53M 和 MRI 230D(VW 汽车集团公司研发部和以色列镁研究所 (MRI)开发)在温度约 200以下具有良好的综合性能7，8。在这方面要特别强调的是其具有很高的热强度，以及与其他

9、高蠕变强度合金相比，能很早从一次蠕变过渡到二次蠕变。蠕变曲线在很小的总塑性变形量下就很早转折，最小的蠕变速率变得很小(图 5)。图 5 MRI 镁合金优化的蠕变特性 很早从一次蠕变过渡到二次蠕变，特别对镁合金中实施的螺纹连接有正面的影响，因为螺纹连接的松弛特性在很大程度上受一次蠕变过程的影响。图 5 是镁合金 MRI 153M 和 MRI 230D 在 135下的蠕变特性相对常规高蠕变强度的镁合金 AS 21 的对比示例。无论是应力 90 MPa 还是 150 MPa，在一次蠕变范围内，在相同的塑性变形 下，MRI 合金的蠕变速率都要小得多。在二次蠕变区，蠕变速率很低也是一个重要的优点。特别是

10、在高应力(150MPa)时，MRI 合金的蠕变速率要比 AS 21 低几个数量级。 近年来，在高热负荷轻金属零部件螺纹连接方面的研究始终未中断。引人注目的进展是越来越多地应用由材料 AA6056 制造的铝合金螺栓。与用钢螺栓紧固轻合金件相比，用铝合金螺栓可有效降低接触腐蚀效应、要求的拧入深度和热态预紧力的变化等，同时减轻了质量。 此外，由于轻合金结构与铝合金螺栓在热膨胀方面匹配较好，经过长期热负荷作用后大多能实现比钢螺栓更高的残余夹紧力。 对上述各种不同的材料及其组合的理念，借助装配成整个发动机机体的热时效试验进行了评估，用超声波检测了螺栓预紧力的变化。图 6 表示选出的几个螺纹连接部位在 1

11、30情况下热时效 1 000 h 后预紧力的变化。可以明显看出高蠕变强度的镁合金 MRI 153M 相对镁合金 AZ 91 的优越性。图 6 选择不同螺纹连接时的预紧力损失 5 有限元法计算 在镁铝双金属机体的初步设计阶段就考虑到上曲轴箱和机座在铸造过程引起的内应力，因而对其进行了全面的强度验证。在计算中考虑到了这两个零件从毛坯到成品的整个生产过程(图 7)。图 7 模拟整个生产过程的计算程序 对于这种在铸造技术和内应力传递方面崭新的发动机机体设计理念，用该办法可以相当早地验证其可行性。此外，还可较早得知内应力水平特别高的区域，并在结构上加以优化。图 8 镁铝双金属机体中的发动机工作负荷和收缩

12、应力 图 8 为机体中各部分的负荷。由缸内气压力和惯性力引起的结构交变拉伸负荷基本上由铝合金机体镶入物承受，而镁合金的主轴承座主要承受压缩负荷。虽然所用的螺栓连接属于装配线上常用的品种类型(不用贯穿螺栓，而是气缸盖和主轴承分别用螺栓固紧)，但是主轴承座所受负荷较小主要得益于采用了很长的主轴承螺栓。 机体镶入物的夹紧力以及在镁合金中出现的收缩应力在图 8 中用箭头表示。当铸造温度冷却时，镁合金会在铝合金的镶入物周围收缩。凝固后在镁合金的围铸件中主要残留拉伸应力，而在铝合金的镶入物中为压缩应力。这时形成的内应力主要受铝合金与镁合金之间连接部位的影响。利用 ABAQUS 软件 的程序和有限元法计算获

13、得涂覆 AlSi 12 涂层造成的、连接区域的机械性能和热物理性能。 经生产过程分析得出的上曲轴箱和下曲轴箱的内应力分布已成为紧接着进行发动机运行研究的机械强度和疲劳强度的基础(图 9)。与研究材料蠕变问题一样，这时也要注意尽可能精确地表达非线性的材料特性参数。针对蠕变开发了一个专门的蠕变子程序，可以嵌入有限元的源程序代码中。这个子程序第一次可以在为每种镁合金顾及一次和二次蠕变效应的情况下构筑专门的蠕变特性。 6 铸造工艺 为了在规定的短时间内开发出 Audi 镁铝双金属发动机机体，要求在概念设计阶段就进行工艺过程模拟。例如，借助铸造模拟可以计算和评估曲轴箱和机座用的压铸模具以及机体镶入物用的

14、金属型的各种方案。图 9 考虑到铸造过程和机械加工时引起的内应力作为疲劳强度研究的基础 铸造机体镶入物的模块式金属型有各种不同的铸造理念。通过应用可更换的镶块，能够以通常的立式方式或翻转式金属型和低压金属型铸造出机体镶入物9。此外，还可以用金属型来铸造闭式顶板或开式顶板机体镶入物。闭式顶板方案是使用一块冷箱水套砂芯铸造的，而开式顶板方案不用砂芯就可铸造(图 10)。图 10 重力铸造开式顶板机体镶入物(左)和闭式顶板机体镶入物(右)的金属型 对于用镁合金围铸铝质机体镶入物来说，只能采用充型时间很短的铸造方法，因为充型时间长就会使镶入物局部熔化。因此，只有充型时间为 80 ms 左右的压力铸造才

15、有可能批量生产。由于镁熔液黏度很小、流动速度很高以及熔液压入铸型中的压力很高，在铸型技术上要采取必要措施，防止水套壁的软塌或者熔液钻入将成为水套空间的部位。 另外一个问题是由镁合金的热容比铝合金小 30左右这一点引起的。因此，在向充填室配料及流入压力铸型时，液态金属的热损失要尽可能小。这一点可通过对充填室、铸型和镶入物的温度进行特别控制达到。此外，还必须通过相应的铸型技术措施考虑工具钢、铝合金的镶入物和镁合金的围铸件之间不同的热膨胀。 对发动机的功能来说，决定性的是气缸孔工作表面附近初生硅晶体的均匀形成。硅晶体的晶粒大小主要受冷却速度和熔炼添加剂的影响。通过应用导热性比钢高得多的铜质套筒达到很

16、强的激冷作用，使得气缸孔区域有很好的初出硅晶体沉积。图 11 表示气缸孔顶部、中间和下端处足够好的硅晶体形态。用水冷钢套筒的试验也取得了良好的结果。图 11 气缸孔区域的硅沉积形态 为了改善铝合金的机体镶入物与镁合金之间的附着性，在镶入物外侧用等离子喷涂法涂覆一层 AlSi12。因为机体镶入物下部已通过很多凹坑与镁合金围铸件上的突出部相互咬合，形成足够牢固的连接，只需在上部水套的高度上加涂层。这样做既节约成本，又减少水套以下向镁合金传入的热量。 正如图 12 所示，因为喷涂层表面结构很粗糙，还有很多内凹的背切形状，镁合金与喷涂层咬合良好。此外，在两相边界处进行的元素分析表明，有铝与镁原子之间的相互扩散，从而存在一部分材料质点之间的连接。图 12 用等离子体喷涂的 AlSi12 涂层改善铝合金机体镶入物与镁合金围铸物之间的附着性 7. 结论与展望 Audi 公司首创用镁铝双金属机体制成一台功率和扭矩性能卓越的涡轮增压汽油机，这种机体的特色是其质量要比一般的灰铸铁机体轻 23 kg。通过针对性的局部材料