化工原理课程设 计_naoh 蒸发系统设计

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1、1化化 工工 原原 理理 课课 程程 设设 计计NaOH 蒸蒸 发发 系系 统统 设设 计计2目目 录录 第一章 前言 11 概述 第二章 蒸发工艺设计计算 21 蒸浓液浓度计算 22 溶液沸点和有效温度差的确定 221 各效由于溶液的蒸汽压下降所引起的温度差损失/222 各效由于溶液静压强所因引起的温度差损失 223 由经验不计流体阻力产生压降所引起的温度差损失 23 加热蒸汽消耗量和各效蒸发水量的计算 24 蒸发器的传热面积和有效温度差在各效中的分布以及传热系数 K 的确定 25 温差的重新分配与试差计算 251 重新分配各效的有效温度差， 252 重复上述计算步骤 26 计算结果列表 第

2、三章 NaOH 溶液的多效蒸发优化程序部分 31 具体的拉格朗日乘子法求解过程 32 程序内部变量说明 33 程序内容： 34 程序优化计算结果 35 优化前后费用比较 第四章 蒸发器工艺尺寸计算 41 加热管的选择和管数的初步估计 411 加热管的选择和管数的初步估计 412 循环管的选择 413 加热室直径及加热管数目的确定 414 分离室直径与高度的确定 42 接管尺寸的确定 421 溶液进出 422 加热蒸气进口与二次蒸汽出口 423 冷凝水出口 第五章、蒸发装置的辅助设备 51 气液分离器 52 蒸汽冷凝器 521 冷却水量 522 计算冷凝器的直径523 淋水板的设计 53 泵选型

3、计算 54 预热器的选型 第六章 主要设备强度计算及校核 61 蒸发分离室厚度设计 62 加热室厚度校核 第七章 小结与参考文献：3符号说明符号说明 希腊字母：希腊字母：c比热容，KJ/(Kg.h) 对流传热系数，/m2. d管径，m 温度差损失， D直径，m 误差， D加热蒸汽消耗量，Kg/h 热损失系数， f校正系数， 阻力系数， F进料量，Kg/h 导热系数，/m2. g重力加速度，9.81m/s2 粘度，Pa.s h高度，m 密度，Kg/m3 H高度，m k 杜林线斜率 K总传热系数，W/m2. 加和 L液面高度，m 系数 L加热管长度，m L淋水板间距，m 下标： n效数 1,2,3

4、效数的序号 n第 n 效 0进料的 p压强，Pa i内侧 q热通量，W/m2 m平均 Q传热速率，W o外侧 r汽化潜热，KJ/Kg p压强 R热阻，m2./W s污垢的 S传热面积，m2 w水的 t管心距，m w壁面的 T蒸汽温度， u流速，m/s U蒸发强度，Kg/m2.h 上标： V体积流量，m3/h ：二次蒸汽的 W蒸发量，Kg/h ：因溶液蒸汽压而引起的 W质量流量，Kg/h ：因液柱静压强而引起的 x溶剂的百分质量, ：因流体阻力损失而引起的4第一章第一章 前言前言 11 概述概述 1 蒸发及蒸发流程蒸发及蒸发流程 蒸发是采用加热的方法，使含有不挥发性杂质（如盐类）的溶液沸腾，除去

5、其中被汽 化单位部分杂质，使溶液得以浓缩的单元操作过程。 蒸发操作广泛用于浓缩各种不挥发性物质的水溶液，是化工、医药、食品等工业中较 为常见的单元操作。化工生产中蒸发主要用于以下几种目的： 1 获得浓缩的溶液产品； 2、将溶液蒸发增浓后，冷却结晶，用以获得固体产品，如烧碱、抗生素、糖等产品； 3、脱除杂质，获得纯净的溶剂或半成品，如海水淡化。进行蒸发操作的设备叫做蒸发 器。 蒸发器内要有足够的加热面积，使溶液受热沸腾。溶液在蒸发器内因各处密度的差异 而形成某种循环流动，被浓缩到规定浓度后排出蒸发器外。蒸发器内备有足够的分离空间， 以除去汽化的蒸汽夹带的雾沫和液滴，或装有适当形式的除沫器以除去液

6、沫，排出的蒸汽 如不再利用，应将其在冷凝器中加以冷凝。 蒸发过程中经常采用饱和蒸汽间壁加热的方法，通常把作热源用的蒸汽称做一次蒸汽， 从溶液蒸发出来的蒸汽叫做而次蒸汽。 2 蒸发操作的分类蒸发操作的分类 按操作的方式可以分为间歇式和连续式，工业上大多数蒸发过程为连续稳定操作的过 程。 按二次蒸汽的利用情况可以分为单效蒸发和多效蒸发，若产生的二次蒸汽不加利用， 直接经冷凝器冷凝后排出，这种操作称为单效蒸发。若把二次蒸汽引至另一操作压力较低 的蒸发器作为加热蒸气，并把若干个蒸发器串联组合使用，这种操作称为多效蒸发。多效 蒸发中，二次蒸汽的潜热得到了较为充分的利用，提高了加热蒸汽的利用率。 按操作压

7、力可以分为常压、加压或减压蒸发。真空蒸发有许多优点： （1） 、在低压下操作，溶液沸点较低，有利于提高蒸发的传热温度差，减小蒸发器的 传热面积； （2） 、可以利用低压蒸气作为加热剂； （3） 、有利于对热敏性物料的蒸发； （4） 、操作温度低，热损失较小。 在加压蒸发中，所得到的二次蒸气温度较高，可作为下一效的加热蒸气加以利用。因 此，单效蒸发多为真空蒸发；多效蒸发的前效为加压或常压操作，而后效则在真空下操作。3 蒸发操作的特点蒸发操作的特点 从上述对蒸发过程的简单介绍可知，常见的蒸发时间壁两侧分别为蒸气冷凝和液体沸 腾的传热过程，蒸发器也就是一种换热器。但和一般的传热过程相比，蒸发操作又有

8、如下 特点: (1) 沸点升高 蒸发的溶液中含有不挥发性的溶质，在港台压力下溶液的蒸气压较同温度下 纯溶剂的蒸气压低，使溶液的沸点高于纯溶液的沸点，这种现象称为溶液沸点的升高。 在加热蒸气温度一定的情况下，蒸发溶液时的传热温差必定小于加热唇溶剂的纯热温 差，而且溶液的浓度越高，这种影响也越显著。 (2) 物料的工艺特性 蒸发的溶液本身具有某些特性，例如有些物料在浓缩时可能析出晶体， 或易于结垢；有些则具有较大的黏度或较强的腐蚀性等。如何根据物料的特性和工艺 要求，选择适宜的蒸发流程和设备是蒸发操作彼此必须要考虑的问题。 (3) 节约能源 蒸发时汽化的溶剂量较大，需要消耗较大的加热蒸气。如何充分

9、利用热量， 提高加热蒸气的利用率是蒸发操作要考虑的另一个问题。54 蒸发设备蒸发设备蒸发设备的作用是使进入蒸发器的原料液被加热，部分气化，得到浓缩的完成液，同 时需要排出二次蒸气，并使之与所夹带的液滴和雾沫相分离。蒸发的主体设备是蒸发器，它主要由加热室和蒸发室组成。蒸发的辅助设备包括：使 液沫进一步分离的除沫器，和使二次蒸气全部冷凝的冷凝器。减压操作时还需真空装置。 兹分述如下：由于生产要求的不同，蒸发设备有多种不同的结构型式。对常用的间壁传热式蒸发器， 按溶液在蒸发器中的运动情况，大致可分为以下两大类： （1）循环型蒸发器特点：溶液在蒸发器中做循环流动，蒸发器内溶液浓度基本相同，接近于完成液

10、的浓 度。操作稳定。此类蒸发器主要有a.中央循环管式蒸发器，b.悬筐式蒸发器c.外热式蒸发器，d.列文式蒸发器e.强制循环蒸发器。 其中，前四种为自然循环蒸发器。 （2）单程型蒸发器特点：溶液以液膜的形式一次通过加热室，不进行循环。优点：溶液停留时间短，故特别适用于热敏性物料的 蒸发；温度差损失较小，表面传 热系数较大。缺点：设计或操作不当时不易成膜，热流量将明显下降；不适用于易结晶、结垢物料的 蒸发。此类蒸发器主要有a.升膜式蒸发器，b.降膜式蒸发器，c.刮板式蒸发器本次设计采用的是中央循环管式蒸发器 ： 结构和原理：其下部的加热室由垂直管束组成，中间由一根直径较大的中央循环管。 当管内液体

11、被加热沸腾时，中央循环管内气液混合物的平均密度较大；而其余加热管内气 液混合物的平均密度较小。在密度差的作用下，溶液由中央循环管下降，而由加热管上升， 做自然循环流动。溶液的循环流动提高了沸腾表面传热系数，强化了蒸发过程。 这种蒸发器结构紧凑，制造方便，传热较好，操作可靠等优点，应用十分广泛，有“标 准蒸发器“之称。为使溶液有良好的循环，中央循环管的截面积，一般为其余加热管总截面 积的 40%100%；加热管的高度一般为 12m；加热管径多为 2575mm 之间。但实际上， 由于结构上的限制，其循环速度一般在 0.40.5m/s 以下；蒸发器内溶液浓度始终接近完 成液浓度；清洗和维修也不够方便

12、。6第二章第二章 蒸发工艺设计计算蒸发工艺设计计算21 蒸浓液浓度计算蒸浓液浓度计算 多效蒸发的工艺计算的主要依据是物料衡算和、热量衡算及传热速率方程。计算的主 要项目有：加热蒸气（生蒸气）的消耗量、各效溶剂蒸发量以及各效的传热面积。计算的 已知参数有：料液的流量、温度和浓度，最终完成液的浓度，加热蒸气的压强和冷凝器中 的压强等。 蒸发器的设计计算步骤多效蒸发的计算一般采用试算法。 （1）根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸气压强及冷凝器的压 强） ，蒸发器的形式、流程和效数。 （2）根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的浓度。 （3）根据经验假设蒸气通过各效的压

13、强降相等，估算个效溶液沸点和有效总温差。 （4）根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5）根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则应按下 面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3)至（5） ，直到所求得各效传热面 积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。F=433.5 1010 320 24 =4557.3kg/h总蒸发量:W=F(1- 03X X)=4557.3(1-3 . 01 . 0)=3038.2kg/h并流加料蒸发中无额外蒸汽引出,可设1W:W2:W3=1:1.1:1.2而 W=W1+W2+W3=3038.2kg/h由以上三式可得:W1=920

14、.7kg/h;W2=1012.7kg/h;W3=1104.8kg/h;X1=01FX FW =0.125; X2= 012FX FWW =0.174;X3=0.322 溶液沸点和有效温度差的确定溶液沸点和有效温度差的确定7设各效间的压强降相等，则总压强差为：P=P1-PK/=501.3-30.4=470.9KPaP=/ 1KPP n式中 P -各效加热蒸汽压强与二次蒸气压强之差 KPa，1P-第一次加热蒸气的压强 KPa/ KP-末效冷凝器中的二次蒸气的压强 KPa各效间的压强差可求得各效蒸发室的压强即 P1/=P1-Pi=501.3-470.9/3=344.3KPaP2/ =P1-2Pi=501.3-2470.9/3=187.4KPaP3/=Pk /=30.4KPa由各效的二次蒸汽压强从手册中查得相应的二次蒸汽温度和汽化潜热列与 下表中:第一效第二效第三效 二次蒸汽压强 Pi/(KPa) 344.3187.430.4 二次蒸汽温度 Ti/() (即下一效加热蒸汽温度)138.2117.966.8 二次蒸汽的汽化潜热(即下一