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1、乙烯裂解汽油加氢装置设计难点浅析XXXXX）摘要：简要介绍了镇海炼化乙烯工程中 70104 t/a 裂解汽油加氢装置的工艺特点，重点分析了装置中脱碳五塔、脱碳九塔、二段进料换热器、塔九加氢反应器的设计难点，通过分析比较，寻找适合镇海裂解汽油加氢装置的设计方案。关键词：裂解汽油加氢 脱碳五塔 脱碳九塔 二段进料换热器 塔九加氢反应器 设计难点1 镇海裂解汽油加氢装置简介1.1 概述镇海炼化裂解汽油加氢装置是镇海炼化 100104 t/a 乙烯工程中的配套装置之一。本装置采用中国石化工程建设公司（SEI）的裂解汽油加氢工艺技术，加工乙烯装置副产的粗裂解汽油，生产 C6C 8 加氢汽油，为芳烃抽提装
2、置提供原料，处理能力为 70104 t/a。在国内乙烯裂解汽油加氢工艺技术中，技术专利商有很多家，但是工艺流程大同小异，分为全馏分加氢和中心馏分加氢两种工艺。本装置按中心馏分加氢设计，采用三塔三反流程，即脱碳五塔系统、脱碳九塔系统、碳九加氢系统、一段加氢系统、二段加氢系统和稳定塔系统。经过两段加氢后得到加氢汽油（C 6C 8 中心馏分）作下游乙烯芳烃抽提装置原料，副产品 C5 不加氢直接出装置， C9 可经过一段加氢或不加氢作为产品出装置。1.2 裂解汽油的主要组成镇海炼化 100104 t/a 乙烯的原料方案，共有三种，分别为CASE1、CASE1A、CASE2 。 ABB Lmmus 公司
3、模拟的裂解组成中，粗裂解汽油的组成分布见表 1。表 1 粗裂解汽油组成 %组成 Case1 Case1A Case2C4- 0.342 0.342 0.342C5 饱和烃 0.971 0.734 0.947C5 不饱和烃 21.201 21.216 21.716苯 30.119 30.203 29.092C6 饱和烃 0.93 0.932 1.046C6 不饱和烃 4.767 4.787 5.204甲苯 16.236 16.244 16.07C7 饱和烃 0.234 0.238 0.306C7 不饱和烃 1.398 1.444 1.616苯乙烯 4.715 4.723 4.436乙苯 1.35
4、2 1.49 1.421二甲苯 6.786 6.652 6.7C8 饱和烃 0.116 0.118 0.132C8 不饱和烃 0.694 0.706 0.632茚类 1.673 1.679 1.706C9+ 8.442 8.472 8.613噻吩 0.022 0.022 0.02总 计 100.00 100.00 100.00流量/10 4 ta-1 59.0552 57.2952 69.0256一般而言，在 C5 馏分中双烯烃（双环戊二烯、异戊二烯、间戊二烯）约占 63.5，在C8 馏分中苯乙烯占 33.2，在 C9+馏分中甲基苯乙烯、双环戊二烯占 25.6。这些组分都是极易自聚的物质。1.
5、3 裂解汽油加氢装置的主要流程从乙烯裂解装置来的粗裂解汽油先后进入脱碳五塔、脱碳九塔，分别脱去 C5-轻组分、C9+重组分，中心馏分（ C6 C8）进入一、二段加氢反应系统进行加氢，最终得到合格的加氢汽油产品。脱碳九塔塔釜的 C9+重组分，进入碳九加氢系统，得到加氢的碳九副产品，见图 1。C6 C9+C9+C6 C8C6 C8C6 C8H2SH2P GC5图 1 裂解汽油加氢装置流程2 镇海裂解汽油加氢装置的主要设计难点2.1 脱碳五塔和脱碳九塔的设计在裂解汽油组分中，含有大量双烯烃（双环戊二烯、异戊二烯、间戊二烯）、苯乙烯、甲基苯乙烯、双环戊二烯等极易自聚的物质，这就给脱碳五塔和脱碳九塔的设
6、计和实际生产操作带来很大的挑战。裂解汽油加氢装置中的脱 C5 塔和脱 C9 塔的设计难度主要在塔盘的设计和选型上。塔盘的好坏直接影响到装置的运行周期和经济效益，下面根据国内其它装置生产实际来浅析设计难点。在国内的不少乙烯装置中，裂解汽油加氢是乙烯装置中的一个工段，乙烯装置和裂解汽油加氢装置都是引进的。引进的脱 C5 塔和脱 C9 塔一般都是浮阀塔。浮阀种类略有不同，有 V-1 型（国内称 F1 型）和 T 型（国内称十字架）浮阀。 V-1 型用在脱 C5 塔和脱 C9 塔中，如金山、扬子、齐鲁石化公司的裂解汽油加氢装置，而 T 型浮阀阻力降较小，但造价稍贵，只用在负压操作的脱 C9 塔中，如燕
7、山石化的裂解汽油加氢装置。在 20 世纪 90 年代初期，随着乙烯装置普遍扩能改造，裂解汽油加氢装置也随之扩能。在 1992 年前后，上海石化公司的脱 C5 塔，为了扩能的需要，曾用规整填料来改造原有的浮阀板。改造初期，确实达到了扩能的目的，且塔的压力降减少，塔釜温度还下降了。但好景不长，仅仅 3 个月左右的时间整个塔的规整填料全部堵死，无法生产，被迫停车，只好废弃全部填料，恢复成板式塔。此后，国内裂解汽油加氢装置的扩能改造中，脱 C5 塔和脱 C9 塔普遍用板式，但是有二种选择。其一是仍用浮阀塔，但浮阀不仅是 F1 型，而且采用导向条型浮阀，即在条型浮阀上开孔，开孔方向朝着降液管。这种浮阀液
8、面梯度及塔板压降较 F1 型阀小，通量大。如齐鲁、金山、扬子石化的扩能改造采用了此方案。其二是选用斜孔塔板。斜孔塔板是清华大学开发的，它的特点是板上液层低而均匀，塔板压降较浮阀板小 1/3，通量大。斜孔塔板经过一年操作后，塔板上无自聚物堆积，当连续操作三年，塔釜的泵入口过滤器进行多次清理，但塔的操作仍如开车时一样，塔板不受自聚物的影响。斜孔塔板在燕山石化裂解汽油加氢装置中得到了良好的应用。茂名石化的裂解汽油加氢装置可以说和燕山石化是殊途同归。茂名石化的脱 C5 塔最初的流程是在一段加氢反应器的后面，即裂解汽油中的双烯烃已被加氢成单烯烃，其自聚的倾向已大为减少，故脱 C5 塔的设计压力为 0.3
9、 MPa，塔釜温度为 140150 ，经扩能改造后，操作压力为 0.1 MPa，塔釜温度为 130 左右。由于既要扩能又要利用原塔，因此压力不能降低（否则气相负荷大为增加，原塔能力不够），未经一段加氢的 C5 馏分在 0.3 MPa 和釜温 140150 的条件下，该塔操作的最长时间不超过 6 个月，最短时仅 23 个月，就是由于 C5 和苯乙烯等的自聚而堵塞塔板，无法继续生产。在这种情况下，把原来的浮阀塔板改为斜孔板，这样脱 C5 塔可连续生产一年以上。尽管塔板上流动缓慢的区域已经有许多自聚物，在降液管的边角上，事后发现有 4 cm 厚的自聚物，但生产仍可进行。对于脱 C9 塔，由于分离的物
10、料中含有大量的苯乙烯、甲基苯乙烯和双环戊二烯等物质，也存在自聚的问题，但该塔由于物料沸点较高，在图 1 的流程中普遍采用负压操作，保持塔釜温度在 140 左右。从实际生产情况看，此塔自聚倾向比脱 C5 塔轻。虽然这样，燕山石化还是把原来的 T 型浮阀改为斜孔板。但是目前兰州石化的小乙烯装置中脱 C9 塔因扩能需要，已把浮阀塔改为规整填料，操作已经一年有余。兰州石化扩建的大乙烯装置中，脱C9 塔也采用规整填料，已于 2006 年 11 月开车。规整填料的压降低、通量大，采用规整填料后，塔釜温度会有所下降。兰州石化的二座脱 C9 塔采用规整填料，在国内是一个新的尝试，若能长周期运转（即连续生产 3
11、5 年，不被堵塞），无需更换填料，这将会为裂解汽油加氢装置开出一片新的天地。上述现象使人们对问题的认识更加深刻，对有自聚倾向的物料应十分注意它在何种条件下发生自聚。如苯乙烯装置中的苯乙烯精馏塔在苯乙烯的浓度大于 90仍普遍使用规整填料，这说明苯乙烯在这种条件下不会发生自聚，造成塔的堵塞。为考虑今后增加碳八抽提苯乙烯装置的可能性，镇海乙烯裂解汽油加氢装置脱碳九塔，从塔系统的设计上，考虑了既能够满足塔顶馏出 C6C 8、塔底馏出 C9+馏分（设计工况），又能够满足塔顶馏出 C6C 7、塔底馏出 C8C 9+馏分（能够操作）的要求。2.2 二段进料换热器的设计二段进料换热器是裂解汽油加氢装置中的重要
12、设备之一，是二段加氢反应器出料与进料进行换热为二段加氢反应初期提供热量。二段进料换热器的型式和换热效率直接影响到装置正常运行时二段进料加热炉的停开，对装置能耗有很大的影响。一般而言，该换热器有以下四种型式：（1）单台立式单管程纯逆流换热器；（2）多台串联的常规管壳式换热器；（3）多台卧式串联换热器（单管程浮头式、纯逆流）；（4）单台立式板壳式换热器。根据目前掌握的资料，国内的几套裂解汽油加氢装置中大部分采用的二段进出料换热器为第一、第二的型式。以上四种换热器型式各有优缺点，比较如下：（1）单台立式单管程纯逆流换热器的特点是：换热效率高；运行稳定后可以停用下游的二段进料加热炉，从而节省燃料气（初
13、步测算，镇海裂解汽油加氢装每年可节省燃料气2 000 t）；占地面积少。但设备投资较高，造价大概 1 360 万元（比多台串联型式多出约800 万元）；虽然检修周期长（数年检修一次），但检修时换热管束的抽出不方便。（2）多台串联常规管壳式换热器的特点是：设备投资少，造价大概 500 万元；操作及维修简便。相对而言，换热效率比立式的低；不能停用二段进料加热炉，燃料气消耗相对较大。（3）多台卧式串联（单管程浮头式、纯逆流）特点：制造成本低、管壳侧均可清洗，造价大概为 400 万元；与立式换热器相比检修相对容易，换热效果界于单台立式单管程纯逆流换热器与多台串联常规管壳式换热器之间，运行稳定后可以停用
14、下游的二段进料加热炉，达到节省燃料气的目的，降低装置能耗；但在同样工艺条件下，换热面积比立式换热器大，设备阻力降较大。（4）立式板壳式换热器特点：换热效果好、占地面积小、阻力降较小；但造价高，大概为 850 万元；流通面积小、抗堵性相对较差，在国内汽油加氢装置上还有待实践的检验。根据以上四种换热器型式的方案比较，目前，镇海乙烯裂解汽油加氢装置二段进出料换热器采用第三种型式，即多台卧式串联换热器（单管程浮头式）进行工程设计。2.3 碳九加氢反应系统的设计根据目前碳九加氢反应的发展情况，尚没有发现国外的碳九加氢的工业化装置。国内仅在燕山石化和茂名石化各有一套碳九加氢装置，但规模较小，且原料均为切除
15、 C10 以上馏分的精 C9 原料。而镇海乙烯裂解汽油加氢装置中碳九加氢单元，不但规模大，而且碳九加氢的原料是由脱碳九塔釜直接来的含 C10 以上重组分的 C9+馏分，组分更为复杂，给工程设计带来更大的挑战。碳九加氢单元有如下的特点：（1）碳九加氢的反应热较高，初期反应温升在 100以上。（2）碳九加氢要求高氢油比、高循环比、低空速。根据碳九加氢的特点，由于高氢油比、高循环比、低空速，相对加氢反应器床层压降比较大，在本装置工艺设计中，反应器物料的进料方式可分为上进式（即加氢物料从反应器顶部进入）和下进式（即加氢物料从反应器底部进入）。其中上进式进料方式，物料在催化剂床层中气相为连续相，称为滴流
16、床；下进式进料方式，物料在催化剂床层中液相为连续相，称为鼓泡床。两中进料方式比较中，下进式相对床层压降小（一般比上进式小0.050.1 MPa），物料分布均匀，不易产生沟流现象，催化剂活性利用率相对较高，但物料中的水含量对催化剂影响较大。由于脱碳九塔为负压操作，操作温度在 140 左右，碳九物料中几乎不含水。综合下进式的特点，本装置碳九加氢反应器采用下进式的进料方式，这样既可降低反应器床层压降，减少能耗，也可物料在催化剂床层中分布更加均匀，提高催化剂活性的利用率。3 结论（1）脱碳五塔和脱碳九塔的设计中，由于物料含有大量的双烯烃、炔烃等极易自聚的物质，这给脱碳五塔和脱碳九塔的设计和实际生产操作带来很大的挑战，对于这两个塔在设计中采用不同型式的塔盘，将直接影响到装置的运行周期，影响装置运行的经济效益。（2）二段进出料换热器的设计型式、换热效果的好坏，直接影响装置中二段进料加热炉的运行、投资及装置运行时的能耗。（3）碳九加氢系
