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1、1装配式钢筋混凝土简支 T 形梁设计一、设计资料 .2二、内力计算 .3三、钢筋选择 .4四、跨中截面正截面承载力复核 .5五、斜截面抗剪承载力计算 .65.1 抗剪强度上、下限复核 .65.2 设计剪力图分配（见图） .65.3 箍筋设计 .75.4 弯起钢筋设计 .7六、全梁承载力校核 .9七、梁最大裂缝宽度验算 .10八、梁最大挠度验算 .108.1 刚度计算 .108.2 计算人群荷载和汽车荷载（不计冲击力）作用下梁的挠度 .128.3 计算结构恒载弯矩作用下梁的挠度 .138.4 荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响产生的长期挠度 .132一、设计资料桥面净空：净13+21m设计荷
2、载：公路级汽车荷载人群荷载 25.3mkN结构重要性系数 1.o材料规格钢筋：主筋采用 HRB400 钢筋，查表得抗拉强度标准值 40skfMPa抗拉强度设计值 3sd弹性模量 52.1sE相对界面受压区高度 0.b箍筋采用 HRB335 钢筋抗拉强度标准值 35skfMPa抗拉强度设计值 280sd弹性模量 5.1sE混凝土：主梁采用 C30 混凝土抗压强度标准值 20.ckfMPa抗压强度设计值 138d抗拉强度标准值 .tkf抗拉强度设计值 9tdPa弹性模量 43.01cEM结构尺寸3T 型主梁：标准跨径 18.00m计算跨径：17.50m主梁全长：17.96m横断面尺寸如图：图 1.
3、1 T 形梁截面尺寸（尺寸单位：mm）二、内力计算设计内力标准值见表：设计内力标准值引起内力的荷载内力值恒载（）KNm车辆荷载（）人群荷载（）KNm备注跨中弯矩 ,2LdM944.54 889.69 88.39L/4 处弯矩 ,4Ld708.46 687.45 67.59支点剪力 ,0V193.55 270.96跨中剪力 ,2Ld 86.53车辆荷载引起的弯矩已计入冲击系数，1+=1.19弯矩组合设计值：4跨中截面：=1.2 944.54+1.4 889.69+1.12 88.39=2478.01,2LdMKNmL/4 截面：=1.2 708.46+1.4 687.45+1.12 67.59=
4、1888.28,4Ld 剪力组合设计值：支点截面：=1.2 193.55+1.4 270.96=611.60KN,0dV跨中截面：=1.4 86.53=121.14KN,2Ld三、钢筋选择根据跨中截面正截面承载力极限状态计算要求，确定纵向受拉钢筋数量。拟采用焊接钢筋骨架配筋，设 ，则 ，mas9001901hm。翼缘计算宽度 按下式计算，并取其中较小者：(1206)/140fhfb； ；25/3816.7fLb78f402160ffh故取 1680fm首先判断界面类型： )2(00ffcdhbM6601.2843.17.41d)(0ffcdhb 60.0()35.02663127.4351.故
5、应按第二类 T 型梁计算。确定混凝土受压区高度：500 0()()()22fdccdffhxMfbhb6 1401.2843.1.8413.81641()2展开整理后得， 155.97mmx0.5035.bxhm且， =140mmf将所得 值带入下式求得所需钢筋截面面积为： ()13.8405.9713.8(604)1cdcffssdfbxhA210.8m采用二排焊接骨架，选用 10C36 (外径 39.5mm)，供给,钢筋截面重心至截面下边缘的距离27.9sA，梁的实际有效高度53018.752sa。截面最小宽度10291.shm。min9.387540b bm四、跨中截面正截面承载力复核由
6、下式确定混凝土受压区高度，得： 0()301793.864)106.531406.5.597.2sdcffd fbfAbhx mhxmh将 值带入下式 0 0()()()216.53 14013.846.5397.2.8(1604)1(97.25)fcdcdfffbh0.08.NmKNm61.1 2843.10=3127.41dM0KNm0 0 0()()()317.493127.422fcdcdff dhxfbhbMKNm但两者之间相差 3.6%，可以认为跨中截面的正截面承载能力是满足要求的。五、斜截面抗剪承载力计算5.1 抗剪强度上、下限复核对于腹板高度不变的等高度简支梁，距支点 处的第一
7、个计算截面的截2/h面尺寸控制设计，应满足下列要求： 0,30315.105. bhfVbhf kcudtd根据构造要求，仅保持最下面两根钢筋通过支点，其余各钢筋在跨间不同位置弯起或折断。支点截面的有效高度 ，将09.()5.2m有关数据带入上式得： 0,315.0bhfkcu3.51410.73.0KNtd.9529距支点 处剪力的组合设计值 737.182/hdV0KN得： 291.73.817.50计算结果表明，截面尺寸满足要求，但应按计算要求配置箍筋和弯起钢筋。5.2 设计剪力图分配（见图）支点剪力组合设计值 1.1 701.66=771.830,dVKN跨中剪力组合设计值 1.1 1
8、39.00=152.902/,L其中 300.51dtdVfbh= .9471.50.KN7部分可不进行斜截面承载力计算，箍筋按构造要求配置。不需要进行斜截面承载力计算的区段半跨长度为： 24507.152.9037.683x m距支点 处的设计剪力值为：102hm0.6Vdl=0.6 =442.317.1KN应由晚期钢筋承担的剪力组合设计值为：0.4Vdl=0.4737.18=294.875.3 箍筋设计由公式确定箍筋配筋率： vsdkcudlsv fpbhV.2033 6./145.6式中：纵向钢筋配筋百分率，按 2C36（A s=2035.8 mm2）伸入支点计算，可得：p=100 =1
9、00 =100 =0.4850bhAs.8-受压翼缘影响系数，取 1.13-箍筋抗拉强度设计值，取 =280MPavsdf, vsdf,2342.1/0.64853021.0505.sv =0.00138.min,sv选用直径为 10mm 的双肢箍筋，单肢箍筋的截面面积 =78.5mm2,箍筋间距为：1svAsvvbA1278.5.0640m取 。msv20在支撑截面处自支座中心至一倍梁高的范围内取 。sv1085.4 弯起钢筋设计根据桥规 （JTG D62）规定，计算第一排弯起钢筋时，取用距支座中心处 h/2 处，应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，即。10.429.87sbdlVkN第
10、一排弯起钢筋的截面面积由公式求得： 213 3294.871685.4.50sin0.510.sbsbdVA mf由纵筋弯起 2C36 提供的 。218 msbA计算第二排弯起钢筋时（设净保护层为 30mm,上部架立钢筋为 2B20）应取第一排弯起钢筋起弯点处（即距支座中心，其中 30mm 为架立钢筋的净保1xh0-(30239.5)护层厚度，22mm 为架立钢筋的外径，30mm 为纵向钢筋的净保护层厚度，39.5mm为纵向钢筋的外径） ，应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，由图按比例关系求得 。27.5sbVkN第二排弯起钢筋的截面面积为：=ssdbsbfVAin10.322 23270.5154.0.1.m由纵筋弯起的 2C36 钢筋提供的 。22.8sbAm计算第三排
