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1、1目录前 言.2一、设计任务书及要求.2二、电动机的选择与计算.3三、减速器参数的选择和计算.3四、确定总传动比及其分配.3五、确定传动装置的运动和动力参数.3六、蜗杆蜗轮的设计计算.4七、链结构设计.9八、轴的设计.11九 、机座箱体结构尺寸及其附件15十 、蜗杆减速器的润滑16十一、 蜗杆传动的热平衡计算17十二、 选择冷却装置.18参考资料19全套 CAD 图纸，联系2前言国内的发展概况 国内的减速器多以齿轮传动、蜗杆传动为主，但普遍存在着功率与重量比小，或者传动比大而机械效率过低的问题。另外，材料品质和工艺水平上还有许多弱点。由于在传动的理论上、工艺水平和材料品质方面没有突破，因此，没
2、能从根本上解决传递功率大、传动比大、体积小、重量轻、机械效率高等这些基本要求。 国外发展概况 国外的减速器，以德国、丹麦和日本处于领先地位，特别在材料和制造工艺方面占据优势，减速器工作可靠性好，使用寿命长。但其传动形式仍以定轴齿轮传动为主，体积和重量问题，也未解决好。当今的减速器是向着大功率、大传动比、小体积、高机械效率以及使用寿命长的方向发展。 机械设计课程设计任务书题目：设计一二级蜗轮蜗杆减速器本设计是蜗轮蜗杆减速器的设计。设计主要针对执行机构的运动展开。为了达到要求的运动精度和生产率，必须要求传动系统具有一定的传动精度并且各传动元件之间应满足一定的关系，以实现各零部件的协调动作。该设计均
3、采用新国标，运用模块化设计，设计内容包括传动件的设计，执行机构的设计及设备零部件等的设计。设计内容：1.电动机的选择与运动参数计算；2.蜗轮蜗杆传动设计计算 3.轴的设计 4. 链结构设计 5.键和连轴器的选择与校核；6.装配图、零件图的绘制 7.设计计算说明书的编写设计任务a)减速器总装配图一张,b)蜗杆、轴零件图各一张 ,c)设计说明书一份3电动机的选择与计算1 电动机类型和结构的选择因为本传动的工作状况是：载荷平稳、单向旋转。所以选用常用的封闭式 Y160L-8 系列的电动机2 电动机容量的选择1） 工作机所需功率：Pw 7.5kW2） 电动机的输出功率：PdPw/， = 1*2*3*4
4、 =0.98* 0.99* 0.80* 0.96=0.745 Pd10.067kW3） 电动机型号 Y132-4M 额定功率 7.5（KW） 同步转速 1500（r/min ） 满载转速 1440 （r/min） 总传动比 60传动装置的总传动比及其分配1 总传动比：传动装置应有的总传动比为：i602 传动比分为：i1=4 i2=4 i3=3.75计算传动装置的运动和动力参数3.1 各轴转速 由式 2-82-12 得电动机轴=满载时转速=14401 轴 n1=1440/4=360r/min2 轴 n2 =360/4=90 r/min 3 轴 n3= 90/3.75=24 r/min 2.3.2
5、 各轴的输入功率1 轴 p1=pd=10.07*0.98=9.872 轴 p2= = 9.87* 0.8=7.8963 轴 p3 =7.896*0.96=7.582.3.3 各轴的输入转矩 电机轴 T0=9550 =9550*10.07/1440=66.781 轴 T1=9550 =9550*9.87/360=261.83 2 轴 T2=9550 =9550* 7.896/90=844.64 3 轴 T3=9550 =9550 *7.58/24=3016.21 4蜗杆传动设计计算选择蜗杆传动类型 蜗杆传动的主要参数有模数 m、压力角 、蜗杆头数 Z1、蜗轮齿数 Z2、蜗杆分度圆直径 d1 和蜗
6、杆分度圆柱上的导程角 等。1 蜗杆传动的正确啮合条件及模数 m 和压力角 蜗杆传动的正确啮合条件和齿条与齿轮传动相同。因此，在中间平面上，蜗杆的轴面模数 ma1、轴面压力角 a1 分别和蜗轮的端面模数 mt2、端面压力角 t2 相等，并取其为标准值，即 ma1=mt2=ma1=t2=又因为蜗杆传动通常是交错角为90的空间运动，蜗杆轮齿的螺旋线方向有左右之分。因此，为保证蜗杆传动的正确啮合，还必须使蜗杆和蜗轮轮齿的螺旋线方向相同，并且蜗杆分度圆柱上的导程角 等于蜗轮分度圆柱上的螺旋角 2，即= 2 。2 蜗杆分度圆直径 d1 和导程角 蜗轮是用直径及齿形参数同蜗杆一样的滚刀加工出来的。因此，只要
7、有一种尺寸的蜗杆，就得有一种对应的蜗轮滚刀。对于同一模数，可以有很多不同直径的蜗杆，因而对每一模数就要配备很多把蜗轮滚刀。显然，这样很不经济。为了限制滚刀数目并便于滚刀的标准化，国标对每种标准模数规定了一定数量的蜗杆分度圆直径 d1，见表 9-98。当蜗杆的分度圆直径 d1 和头数 Z1 选定后，蜗杆分度圆柱上的导程角 也就确定了。5由上图可知， 对于动力传动，为提高传动效率，宜选取较大的导程角 。但导程角 过大，车削蜗杆时困难，并且齿面间相对滑动速度也随之增大，当润滑不良时，将加速齿面间的磨损。3 传动比 i、蜗杆头数 Z1 和蜗轮齿数 Z2蜗杆传动通常以蜗杆为主动件。当蜗杆转动一周时，蜗轮
8、将转过 Z1 个齿，即转过 Z1/Z2 周，因此其传动比 i 为 i = n2/n1 = Z2/Z1 公式说明：1. 式中 n1、n2 分别为蜗杆和蜗轮的转速，r/min。2. 蜗杆头数 Z1 通常取为 1，2，4 或 6。当传动比 i 大或要求自锁时，可取 Z1=1, 但传动效率低,当传动比 i 较小时，为了避免蜗轮轮齿发生根切 ,或传递功率大时，为了提高传递效率，可采用多头蜗杆，取 Z1=24 或 6，但是 Z1 过多时，制造较高精度的蜗杆和蜗轮滚刀有困难。3. 蜗轮齿数 Z2=iZ1，一般取 Z2=2880。为了避免用蜗轮滚刀切制蜗轮时发生根切，并保证有足够的啮合齿对数，使传动平稳，Z2
9、不应少于 28；但是对于动力传动，Z2 也不宜大于 80，因为当蜗轮直径不变时，Z2 越大， 模数就越小，将削弱蜗轮轮齿的弯曲强度；而若模数不变，则蜗轮直径将要增大，传动结构尺寸将要变大，蜗杆轴的支承跨距加长，致使蜗杆的弯曲刚度降低，容易产生挠曲而影响正常的啮合。当用于分度传动时，则 Z2 的选择可不受此限制。6Z1 和 Z2 的推荐值i=Z2/Z1 713 1427 2840 40Z1 4 2 1,2 1Z2 2852 2854 2880 404.传动中心距 a 和变位系数 x蜗杆传动的标准中心距为 a = (d1+d2)/2。为了配凑中心距或微量改变传动比，或为了提高蜗杆传动的承载能力及传
10、动效率，也常用变位蜗杆传动。蜗杆传动的变位方式与齿轮传动相同，也是在切削时把刀具相对蜗轮毛坯进行径向移位。但在蜗杆传动中，蜗杆相当于齿条，蜗轮相当于齿轮，所以，只对蜗轮进行变位，而蜗杆不变位。5.相对滑动速度 s如图可知，蜗杆传动即使在节点c 处啮合，齿面间也有较大的相对滑动，相对滑动速度 s 沿螺旋线方向。设蜗杆圆周速度为 1，蜗轮圆周速度为 2，则有相对滑动速度 s 的大小对蜗杆传动有很大影响。当润滑、散热等条件不良时，s 增大会使齿面产生磨损和胶合；而当具备良好的润滑条件，特别是能形成油膜时， s 增大有助于形成油膜，使齿面间摩擦系数减小，减小磨损，从而提高传动效率和承载能力。根据 GB
11、/T 10085-1988 的推存，采用渐开线蜗杆（ZI） 。 7蜗杆传动的几何尺寸蜗杆传动的几何尺寸及其计算公式如下计算公式名称 符号蜗杆 蜗轮齿顶高 ha ha1 = m=5 ha2 = m=5齿根高 hf hf1 = 1.2m=6 hf2 =1.2m=6全齿高 h h1 = 2.2m=11 h2 = 2.2m=11分度圆直径 d d1=50 d2 = mZ2 =300 齿顶圆直径 da da1=d1+2ha1=60 da2=m(Z2 +2) =310 齿根圆直径 df df1=d1-2hf1=38 df2=d2-2hf2=288蜗杆分度圆柱上导程角 5.71 蜗轮分度圆柱上螺旋角 2 2
12、 = 传动中心距 a a=m(q+z2)/2=175蜗杆轴向齿距 pa1 pa1=m12 34 -1 L(10.5+ Z1)m L(10.5+ Z1)m -0.5 L(8+0.06 Z2)m L(9.5+0.09 Z2)m 0 L(11+0.06 Z2)m L(12.5+0.09 Z2)m 0.5 L(11+0.1 Z2)m L(12.5+0.1 Z2)m 1 L(12+0.1 Z2)m L(13+0.1 Z2)m 蜗杆螺旋部分长度 L对磨削的蜗杆，应将 L 值增大，m6mm 时，加长25mm； 8m=1014mm 时，加长 35mm；m16mm 时，加长50mmZ1=1 Z1=23 Z1=4
13、6蜗轮外圆直径 de2 de2 da2+2m de2da2+15m de2 da2+mZ1=1 Z1=1蜗轮齿宽b2 b20.75 da1 b20.67 da1齿根圆弧面半径 R1 R1=da1/2+0.2m齿顶圆弧面半径 R2 R2=df1/2+0.2m3.1.2 选择材料 蜗杆：根据库存材料的情况，并考虑到蜗杆传动传递的功率不大，速度只是中等，故蜗杆用 45 钢；因希望效率高些，耐磨性好些，故蜗杆螺旋齿面要求淬火，硬度为 4555HRC。 蜗轮:由公式 得 滑动速度 因而蜗轮用铸锡磷青铜 ZCuSn10P1，金属模铸造。为了节约贵重的有色金属，仅齿圈用青铜制造，而轮芯用灰铸铁HT100 制
14、造。 3.1.3 按齿面接触疲劳强度进行设计 根据闭式蜗杆传动的设计准则，先按齿面接触疲劳强度进行设计，再校核齿根弯曲疲劳强度。由文献1式（11-12） ，传动中心距 1.确定作用在涡轮上的转距 =176.20 = 2.确定载荷系数 K 因工作载荷较稳定，故取载荷分布不均系数 ；选 取使用系数 ；由转速不高，冲击不大，可取动载荷系数 KV=1.05；3.确定弹性影响系数 因用铸锡磷青铜蜗轮和钢蜗杆相配，故 ZE =160 4.确定许用接触应力 根据蜗轮材料为铸锡磷青铜 ZCuSn10P1，金属模铸造，蜗杆螺旋齿面硬度45HRC,查得蜗轮的基本许用应力 =268 。 应力循环次数 N=60j =4.091 0 寿命系数 =0.6288 链结构设计91.选择链轮齿数 Z 、Z 假定链速 V8 故满足抗拉静力强度。 式中： Flim-单排链的极限拉伸载荷，查文献1表 9-1 取 Flim=31.1 F1-链的紧边工作拉力，由于向心力和悬垂拉力很小，故 F1 Fe。第四章 轴及轴承装置的设计 轴的设计114.1.1 绘制轴的布置简图和初定跨距 轴的布置如图 4-1。 （a=125 ） 初取轴承宽度分别为 n1=22 ,n2=20 。 4-1 蜗杆轴（1 轴）跨距 为提高蜗杆轴的刚度，应尽量缩小支承跨距，可按 L1=(0.91.1)da2 公式计算 L1=(0.91.1) 210=（1
