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1、9第九章 自然循环原理及计算 第九章 自然循环原理及计算 第九章 自然循环原理及计算 第一节 自然循环的基本原理 一、自然循环概述 由汽包、下降管、联箱、上升管等组成的循环回路中，上升管在炉内受热，管内的水被加热到饱和温度并产生部分蒸汽；而下降管在炉外不受热，管内为饱和水或未饱和水。因此，上升管中汽水混合物的密度小于下降管中水的密度，在下联箱中心两侧将产生液柱的重位差，此压差推动汽水混合物沿上升管向上流动，水沿下降管向下流动。工质在沿汽包、下降管、下联箱、上升管、上联箱、连接管道再到汽包这样的回路中的运动是由其密度差造成的，而没有任何外来推动力。因此将这种工质的循环流动称为自然循环。 二、自然
2、循环回路的总压差 画出简单循环回路示意图。下联箱中心截面A-A两侧将受到不同的压力。截面左侧管内工质作用在截面A-A的静压为： P1=P0+xjgh Pa ( 9-1) 截面右侧管内汽水混合物作用在截面A-A的静压为： P2=P0+ssgh Pa (9-2) 从式（9-1）和式（9-2）可以看出，由于xj?ss，所以静压P1?P2，表示截面A-A两侧所受压力是不同的，此压力差将推动联箱内工质由左向右移动。 循环回路中，工质流动时要克服磨擦阻力和局部阻力。现根据流体流动的基本原理分析，流动状态下联箱中心处的压力： 1、下降管系统作用在联箱中心处的压力 在流动时，下降管系统有流动阻力损失?Pxj，
3、水向下流动时在联箱中心处的实际压力P1要比静压小?Pxj，即 P1=P0+xjgh-?Pxj Pa （9-3） 2、上升管系统作用在联箱中心处的压力 由于上升管内工质流动是由下向上流动，联箱中心处的压力P2应能克服上升管系统的总流动阻力Pss和重位压差，才能使工质进入汽包，因此 1 第九章 自然循环原理及计算 P2=P0+ssgh+?Pss Pa （9-4） 3、总压差 （1）下降管系统的总压差为： *?Pxj=Pa （9-5） 1-P0=xjgh-?Pxj P （2）上升管系统的总压差为： *?Pss=P2-P0=ssgh-?Pss Pa （9-6） 在稳定流动时，联箱中流体只有一个压差值（
4、与汽包压力的差值），所以这两个压差值必须相等，即 * （9-7） ?Pxj=Pss 式（9-7）是用来计算锅炉水循环的主要依据，这种方法称为水循环计算中的压差法。 三、运动压头 自然循环回路中的循环推动力称为运动压头，以Pyd表示 Pyd=xjgh-ssgh Pa （9-8） 自然循环回路中的运动压头就是回路中循环的推动力，这一压头将耗用于克服下降管、上升管及汽水分离装臵的流动阻力，即 Pyd=?Pxj+?Pss+?Pfl Pa （9-9） 运动压头扣除上升管系统的阻力、汽水分离装臵的阻力之后，剩余部分就称为有效压头，以Pe表示 Pe=Pyd-(?Pss+Pfl) Pa （9-10） 循环回路
5、的有效压头是用来克服下降管阻力的。因此，自然循环回路中，工质在稳定流动情况下，有效压头应与下降管系统的阻力相等，即 Pe=Pxj （9-11） 式（9-11）也可用来对锅炉进行水循环的计算，这种方法称为水循环计算中的压头法。 四、影响循环推动力的因素 运动压头的大小取决于饱和水与饱和汽的密度差、上升管中的含汽率和循环回路的高度，锅炉的工作压力，炉膛热负荷，锅炉负荷等。 2 第九章 自然循环原理及计算 第二节 两相流的流型和传热 一、蒸发管中汽水两相流的流型 在管内两相流中，汽和水不是均匀分布的，它们的流速也不一样。由于管径、混合物中的含汽率和流速不同，两相组成的流型也不一样。流型不同，两相流体
6、的流动阻力和传热机理是不同的。流速的大小和传热的强弱又影响到两相流型。 用图9-2各区域的流型和传热特点。 二、蒸发管中汽水两相流的传热 如果热负荷增加，则蒸干点会提前出现，环状流动结构会缩短甚至消失，沸腾传热恶化可能提前在汽泡状流型区域发生。这时由于汽化核心密集，要管壁形成连续汽膜，将水压向管子中部，由于汽膜导热性很差，导致沸腾传热恶化。一般称这种因管壁形成汽膜导致的沸腾传热恶化为第一类沸腾传热恶化，或膜态沸腾，它是由于管外局部热负荷太高造成的。因管壁水膜被蒸干导致的沸腾传热恶化称为第二类沸腾传热恶化，它是因汽水混合物中含汽率太高所致。 腾传热恶化是一种传热现象，表现为管壁对吸热工质的放热系
7、数2急剧下降，管壁温度随之迅速升高，且可能超过金属材料的极限允许温度，致使寿命缩短，材质恶化，甚至即刻超温烧坏。 第三节 两相流的特性参数及流动阻力 一、两相流的特性参数 描述汽水两相流流动特性的物理量称为汽水两相流的特性参数。 （一）两相流的流速 1、质量流速 单位时间内流经单位流通截面的工质质量称为质量流速，用表示，并用下式计算： = Gkg (9-12) 2(m?s)A 3 第九章 自然循环原理及计算 2、循环流速0 循环回路中水在饱和温度下按上升管入口截面计算的水流速度称为循环流速，用0表示，即 0=G （9-13） =A 式中饱和水的密度， 3、折算流速 kgm3。 汽水混合物是由汽
8、和水两相组成的，两者的流速不同。为计算方便常采用所谓折算流速。假定流过的汽水混合物中某相工质占有管子全部截面时计算所得的流速 之分，它们可分和水的折算流速0称为该相的折算流速。显然有蒸汽折算流速0 别用下式计算： =0DV m/s （9-14） =AA =0G-DV= m/s （9-15） AA 在受热蒸发管内，当工质质量流量G一定时，不同截面处的蒸汽流量是变化的，管段的平均蒸汽折算流速可根据管段入口和出口截面的蒸汽质量流量Dr和Dc，用下式计算： =0Dr+DcVr+Vc （9-16） =/2A2A (G-Dr)+(G-Dc) 2A蒸发管段中水的平均折算流速为 =0Vr+Vc （9-17）
9、=2A 在循环回路中，根据循环流速的定义，循环水流量等于流过工质的总流量，而工质总流量又等于流过的水流量与蒸汽流量之和，即 G=(G-D)+D +A0 或A0=A0 4 第九章 自然循环原理及计算 +0即0=0 （9-18） 水和汽的折算流速实际上是不存在的，折算流速只是反映水或汽的流量，故属于流量参数。 4、混合物流速hu 流经管子截面的汽水混合物容积等于流过的水容积V与蒸汽容积V之和。混合物的平均流速为 hu=V+V+0 (9-19) =0A 代入上式，得： 将（9-18）式中的0 (1-hu=0+0 5、真实流速 设管子截面积为A的截面上，水和汽所占管子截面的面积分别为A和A，即) (9
10、-20) A=A+A，则该截面上水的真实流速为 =G-DV= (9-21) AV 而汽的真实流速为 =DV= (9-22) AA 两相真实流速之差称为相对流速xd： xd=-。 （二）含汽率 1、质量含汽率x 在汽水混合物中，流过蒸汽的质量流量D与流过工质总的质量流量G之比称为质量含汽率，用x表示： X=0DA0 （9-23） =GA00 已知某截面上工质的焓，可用下式计算该截面上的质量含汽率： 5 第九章 自然循环原理及计算 X=i-i （9-24） r 式中i截面上工质的焓；i饱和水的焓；r水的汽化潜热。 若已知某管段入口水的焓ir，则可用下式计算任一截面上的质量含汽率： ?Q?1x=?-(i-ir)? (9-25) ?G?r 管段吸热率，式中QkJ;i-ir管段入口水的欠焓，kJ。 对于沿管长均匀受热的管段，可根据入口和出口质量含汽率xr和xc用下式计算其平均含汽率： X=xr+xc (9-26)
