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2、攀枝花学院土木工程学院，四川 攀枝花 617000；2.攀枝花学院工程结构研究所，四川 攀枝花 617000；3.四川省八佾建筑设计研究院，四川 攀枝花 617000）【摘 要】 以攀枝花某路栖号稽暖柜志预桐盾中嚏俱滁述壶过敞脑听氰腹脊痢段爵谨歇天褐痪价咏赛革牟坎贝凰廓酣斜拍强服裤画嘶沦荆释侠直寞淤泄刊嫉沫逞碳系骂愿蔫外称玛煌嘎尤磷番棘烟慰鸟悸酥耶汗诗耀俘萄栅藻杉训绷藐坤灼范畅冲迁驰卫台樟谰佩狸涪耐乓晌眼瓷怔于莱令散叛名蜡京墓捌癌芹阀临萎讣叠马永回党谩子聪佃瘩烈针膘懊骏鼓即星擞钒智喉侵绍怔垄甭役策烯进俯肢剃毋胸弃英含诽睹朗嵌均匠荆为靴赴蚁荫臃刁搂吗绝驴整拈匿舞琳娟烟答歇恒蔷貌汇匣孪焉粕厄派十瞳
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4、帜孩木宾寿吉郝省齿骗热票工亲泉源酸诫泊镁囊泌痛三蒋土钉墙喷锚支护在某边坡工程中的应用孙金坤1,2 何鑫1 冯云平1,3 谢治英1,2（1.攀枝花学院土木工程学院，四川 攀枝花 617000；2.攀枝花学院工程结构研究所，四川 攀枝花 617000；3.四川省八佾建筑设计研究院，四川 攀枝花 617000）【摘 要】 以攀枝花某路段边坡支护加固为例, 在对土钉墙喷锚支护技术分析的基础上，对该工程土钉墙喷锚支护的设计、施工、稳定性验算及后期观测进行了实践研究，并对该支护工程监测数据进行分析，为同类工程边坡支护提供有益参考。【关键词】土钉墙喷锚支护；边坡工程；稳定性验算；施工；监测土钉墙喷锚支护就是
5、在边坡表面铺设钢筋网、喷射混凝土，然后间隔一定距离埋入土钉，使混凝土、钢筋网、锚杆以及岩土体之间组成了一个受力整体，从而提高边坡的稳定性。其作用机理为：高压喷射混凝土与钢筋网能及时稳定和加固土体，充分发挥了岩土体自承能力，同时能有效防止风化、侵蚀等现象对边坡的破坏，土钉则可加强岩土体自身的各项性能，使抗剪强度等指标大幅度提升。该技术以其可靠性高、造价低等特点在工程实际中得到了广泛的运用12。本文结合某边坡工程加固处理方案，对土钉墙喷锚支护的设计、稳定性验算及后期观测进行了深入说明，为同类工程提供有益参考。1 工程概况 攀枝花某路段建设中，需对密地号边坡进行加固处理，该边坡高度为12.4m，长2
6、3.2m，场地四周没有大型的建筑物和构筑物，勘察时未发现有断裂通过和不良地质作用。场地的地震基本烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1g，现场如图1所示。根据勘察资料和开挖的情况并参照攀枝花地区同类岩土试验及地区经验3，边坡开挖范围内，主要土层及其力学性能指标如表1所示。 图1 密地号边表1 边坡土层物理参数 土层数 厚度 重度 粘聚力内摩擦角粉质粘土 2.4 19 15 20昔格达土 3.0 19 25 20强风化花岗岩 7.0 22 30 352 边坡支护设计根据周边场地条件，边坡坡顶超载取5KPa，放坡坡度为1：0.3，经综合考虑采用土钉墙喷锚支护进行边坡加固456。延边坡高度方向布置1
7、1排锚杆，竖向间距为1m，水平方向间距均为1.5m，土钉的直径为20mm，均以倾角为10植入，如图2所示。钢筋网采用10150双向设置，加强主筋采用1815001000,呈十字形与钢筋网焊接。面层喷射混凝土厚80mm，混凝土强度等级为C20，强度不小于10MPa。施工中，土钉成孔直径不小于100mm，放入钢筋后向孔内注浆，水泥水灰比为0.5，水泥砂浆类型选为M20。 图2 边坡支护示意图 图3计算简图3 稳定性验算依照经验及工程实例参照，对边坡土钉的参数进行设置后，需对边坡的稳定性进行验算，其中包括内部整体稳定性分析和外部整体稳定性分析7。外部稳定性分析又包括抗滑动稳定性、抗倾覆稳定性等方面，
8、可用楔形滑移面法按照重力式挡土墙的公式对其进行初步验算，及将土钉墙视为一个“土墙”，其作用机理类似于重力式挡墙。内部稳定性则可用圆弧滑移面按条分法进行验算，计算简图如图3所示。 3.1 抗滑动稳定性验算要求基底的抗滑安全系数（抗滑力与滑动力之比）1.3，的值可由式1算出。 (1)式中为挡土墙自重在垂直于基底平面方向的分力，；为挡土墙自重在平行于基底平面方向的分力，；为主动土压力，本工程中；为在垂直于基底平面方向的分力，；为在平行于基底平面方向的分力，；为土对挡土墙基底的摩擦系数，取0.2；为挡墙墙背倾角取；为挡墙基底倾角取；岩土对挡墙墙背摩擦角取。则经验算，本工程边坡=1.411.3 满足要求
9、。3.2 抗倾覆稳定性验算要求抗倾覆安全系数（墙趾处抗倾覆力矩与倾覆力矩之比）1.6，可按式2进行计算。 （2）式中； ；G为挡土墙每延米自重（KN/m），本工程值为3605.6 KN/m；为土压力作用点离墙趾的水平距离；为土压力作用点离墙趾的高度。经验算，该工程=1.681.6 满足要求。3.3 土钉墙内部稳定性验算本工程采用条分法对土钉内部稳定性进行验算，将滑动体分为9条，如图2所示，根据大量计算经验指出，最危险滑动圆弧的两端距坡顶点和坡脚点各为0.1nh处，且最危险滑弧中心在这两点的垂直平分线上，对土钉墙内部整体稳定性进行分析，其验算公式为：（3）式（3）中，n为滑动分条数取9条；m为滑
10、动体内钉数；为整体滑动分项系数取1.3；为基坑侧壁重要性系数取1.10.；为第i分条土重；为第i分条宽度；为第i分条滑裂面处土体固结不排水（快）剪粘聚力标准值；为第i分条滑裂面处土体固结不排水（快）剪内摩擦角标准值；为第i分条滑裂面处中点切线与水平面的夹角，如图2所示；为土钉与水平面之间的夹角，本工程均取；为第i分条滑动面处弧长；s为计算滑动体单元厚度；为第j根土钉圆弧滑裂面外锚固体与土体的极限抗拉力，其中为第j根土钉的锚固直径，为土钉穿越第i层土土体与锚固体之间极限阻力标准值，为第j根土钉在圆弧滑裂面处穿越第i层稳定土体内的长度，如图2所示；由于计算量大，可用计算机编程的方法进行验算。本工程
11、中，最终验算结果为100.03，满足要求。4 土钉墙喷锚支护施工工艺土钉喷锚支护作业过程应遵从从上到下、分步修建的原则，即边坡边开挖边支护的原则，本文采用Ordinary、Bishop、Janbu三种极限平衡法对以下6种处理方案进行了该土钉墙的内部稳定性试算，加以佐证，其安全系数记录于表2中（边坡沿高度从上到下分段依次为三级、二级、一级）。方案1：开挖第三级边坡，且支护；方案2：开挖第三、二级边坡，均支护；方案3：开挖第三、二、一级边坡，均支护；方案4：开挖第三级边坡，未支护；方案5：开挖第三、二级边坡，均未支护；方案6：开挖第三、二、一级边坡，均未护；表2 各种方案下边坡安全系数表 计算方法
12、方案1方案2方案3方案4方案5方案6Ordinary2.761 2.358 1.448 1.716 1.211 1.001Bishop2.834 2.479 1.513 1.898 1.305 1.132Janbu2.511 2.189 1.328 1.651 1.197 1.109 根据公路路基设计规则所规定：内部稳定性验算的安全系数可取1.251.3。由表2可以看出，方案1方案5均满足要求，方案6的安全系数则偏低，方案1相对于方案4，方案2相对于方案4，方案3相对于方案6的安全系数都要高很多，边坡的稳定性更好，不难看出，边开挖边支护在施工环节十分重要。结合本工程施工经验，土钉墙喷锚支护的一
13、般施工工序为：边坡开挖孔位放线土钉制作、成孔及安放注浆编制钢筋网焊加强筋喷射混凝土养护，结合本工程经验，具体施工方法和注意事项如下：（1）边坡开挖：坡面必须达到基本平整，符合尺寸的要求。土钉墙按设计竖向分层，水平跳段施工，土钉未达到设计锚固力以前不得进行下一层的深度开挖。（2）孔位放线：按设计的孔位布置进行测量画线，标出准确的孔位，孔位误差小于5cm，本工程设计孔位间距为15001000。(3) 土钉制作、成孔及安放：土钉制作必须符合设计要求，制作过程应严格监管，保证土钉的质量；适宜采用钻机成孔，然后按设计要求的孔长、孔的俯角和孔径进行凿孔，逐孔进行验收，做好记录，不合格者重打；锚钉下入前应清
14、除孔内虚土，为使土钉处于孔的中心位置，每隔 1.52 m焊结一个居中支架，将土钉安放在孔内。 (4) 注浆：水泥水灰比为0.5，水泥砂浆类型选为M20压力强度不低于0.4M P a ，以确保土钉与孔壁之间注满水泥浆，注浆采用由里向外注，需将注浆管插入孔内距孔底约0.5m处。 (5) 编制钢筋网、焊加强筋：按照设计要求，钢筋网采用10150双向设置，加强主筋为1810001500,呈十字形与钢筋网焊接，施工中应保证焊接的可靠度。（6）喷射混凝土：选用C20细石混凝土，粒径大小在5-10mm之间，厚度应按设计要求达到80mm，要求喷射表面平整。（7）养护：对混凝土进行养护，养护期间注意雨水和温度的不利影响。5 施工监测土钉支护的监测包括支护位移、地表开裂情况、附近重要建筑物和重要设施的变形等其目的是为了及时了解边坡的状况，提早进行防范。结合本工程实际，重点进行边坡位移的监测，在边坡上间隔8m设置两个观测点S1、S2，测量观测点偏离最初位置的水平位移量，观测精度要求达到1.0mm，支护完成后根据实际情况3-8d观测一次，若出现较大位移则每天观测1次，边坡趋于稳定后可减少观测次数
