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1、山东德建集团有限公司 脚手架工程施工方案落地式脚手架工程方案计算书工 程 名 称： 演示工程 施 工 单 位： 山东德建集团有限公司 编 制 人： 张某某 审 核 人： 日 期： 目 录一、编制依据2二、工程参数2三、横向水平杆（小横杆）验算3四、纵向水平杆(大横杆)验算4五、扣件抗滑承载力验算5六、立杆的稳定性计算5七、连墙件计算8八、立杆地基承载力计算9一、 编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑施工安全检查标准JGJ59-20114、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）5、混凝土结构设计规范
2、GB50010-20106、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20057、建筑结构荷载规范GB50009-20128、建筑地基基础设计规范GB50007-20119、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文二、 工程参数搭设参数搭设高度18.9m水平杆步距1.8m立杆纵距1.5m立杆横距1.05m连墙件方式二步三跨连墙件扣件双扣件荷载参数（荷载标准值）永久荷载立杆承受结构自重0.0913kN/m安全网0.01kN/m2脚手板类型木脚手板,1层自重标准值0.35kN/m2栏杆挡脚板木脚手板自重标准值0.17kN/m2可变荷载
3、施工均布活荷载3kN/m2同时施工层数1层风荷载地区河北蔚县基本风压0.2kN/m2地基参数地基土类型素填土地基承载力标准值80kN/m2垫板宽度0.3m垫板长度1.5m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按482.5钢管计算。三、 横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：qk
4、=(QK+QP1)S=(3+0.35)0.75=2.51 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1.430.75+1.20.350.75=3.465 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax=qlb2=3.4651.052=0.478kNm884、钢管载面模量W=3.86cm35、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm26、计算抗弯强度=Mmax=0.478106=123.83N/mm2205N/mm2W3.861037、结论：满足要求（二）变形计算1、
5、钢材弹性模量： E2.06105N/mm22、钢管惯性矩I9.28cm43、容许挠度：得=l/150与10mm4、验算挠度=5qklb4=52.5110504=2.1mm10507与10mm384EI3842.061059.281041505、结论：满足要求四、 纵向水平杆(大横杆)验算纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：（一）抗弯强度计算由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值F=0.5qlb(1+a1)2=0.53.4651.05(1+0.15)2=2.38kNlb1.05最大弯矩Mmax=0.175Fla=0.1752.381.5=0.62kNm，抗弯强度计算如下：=Mmax=0.621
6、06=160.62N/mm2 f=205N/mm2W3.86103结论：满足要求（二）挠度计算由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.52.511.05(1+0.15)2=1.72kNlb1.05挠度计算：v=1.146Fkl3a=1.1461.7210315003=3.48mm10mm100EI1002.061059.28104结论：满足要求五、 扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=2.382.15=5.12kNRc=8kN结论：扣件抗滑承载力满足要求六、 立杆的稳定性计算
7、1、分析立杆稳定性计算部位组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N+Mwf jAWN计算立杆段的轴向力设计值；A立杆的截面面积；j轴心受压构件的稳定系数， W截面模量；f钢管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩； Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah210其中，风荷载标准值k=zs0，将N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQk代入上式化简为：1.2Hgk+0.91.4zs0lah2+1.2NG2k+0.91.4NQkfjA10WjAjAH脚手架高度；gk每米立杆承受的结构自重标准值；la立杆纵距；h步距；z风压高度变化系数；s风荷载体型系数； 0基本风压，
8、取河北蔚县10年一遇值，0=0.2kN/m2NG1k脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力； NG2k构配件自重标准值产生的轴向力； NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和； 脚手架结构自重产生的轴压应力g=1.2HsgkjA风荷载产生的弯曲压应力：w=0.91.4zs0lah210W构配件(安全网除外，但其自重不大)自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加(计算中应考虑的架高范围增大)，因此，取=g +W最大时作用部位验算立杆稳定性。2、计算风荷载产生的弯曲压应力w 风荷载体型系数s=1.3f=1.30.
9、8=1.04 w=0.91.4z1.040.21.51.82106=33.0z103.86103地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。 3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力g首先计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh；i截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.2.8采用； h步距；立杆横距lb=1.05m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.2.8得=1.5，h=1.8m=kh=1.1551.5180.0=194i1.61根据的值，查规范得轴心受压构件的稳定系数j=0.191。立杆纵距la=1.5m，查规范附录A表A-1得g
10、k=0.0913kN/mg =1.2Hsgk=1.2Hs0.0913103=1.61HsN/mm2jA0.191357.004、求=w +g列表如下：高度(m)zw =33.0z(N/mm2)对应风荷载作用计算段高度取值Hg(m)g=1.61Hs(N/mm2)=w +g(N/mm2)50.6521.4518.930.4351.8818.90.7223.761016.1039.86分析说明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，w +g相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大=w +g最大，因此脚手架立杆稳
11、定性验算部位取底部。5、验算长细比由规范5.2.8式，且K=1，得=l0=kh=1.5180=168 210ii1.61结论:满足要求!。6、计算立杆段轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=18.90.0913=1.73kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5(1.05+0.15)1.510.35+0.171.51+1.518.90.01=0.854kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；施工
12、荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5(1.05+0.15)1.531=2.70kNQk施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQk=1.2(1.73+0.854)+0.91.42.70=6.50kN7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式5.2.6-2验算立杆稳定性，即：N+Mw=6.50103+33.00.65=95.33+21.45=116.78N/mm2 f=205N/mm2jAW0.191357结论:满足要求!。8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2(1.73+0.854)+1.42.70=6.88kN按规范公式5.2.6-1验算立杆稳定性：N=6.88103=100.90N/mm2 f=205N/mm2jA0.191357结论:满足要求!。七、 连墙件计算（一）脚手架上水平风荷载标准值k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按18.9m，地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.72脚手架风荷载体型系数s=1.3j=1.30.8=1.04 基本风压取河北蔚县10年一遇值，0=0.2kN/m2k=z s 0= 0.721.040.2=0.15kN
