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1、计算书1 模板配置概况表模板支架配置表部 位 面板(mm) 次楞(mm) 主楞(mm) 支 撑(mm)中板(0.4m) 18 胶合板 8585 方木,间距 3008 槽钢或120120 方木，间距 900483.5 碗扣架9009001200 布置顶板(0.8m) 18 胶合板 8585 方木,间距 3008 槽钢或120120 方木，间距 600483.5 碗扣架6009001200 布置梁底模板18 胶合板8585 方木,间距 1508 槽钢或120120 方木，间距 300483.5 碗扣架3009001200 布置中板梁(0.91.0m) 梁侧模版18 胶合板8585 方木,间距 30
2、0竖向 483.5 钢管，间距为 300；对拉螺栓，纵向 600，竖向 300；斜撑钢管间距 300梁底模板18 胶合板8585 方木,间距 1508 槽钢或120120 方木，间距 300483.5 碗扣架3009001200 布置顶板梁(1.21.8m) 梁侧模版18 胶合板8585 方木,间距 300竖向 483.5 钢管，间距为 300；对拉螺栓，纵向 600，竖向 300；斜撑钢管间距 30018 胶合板8585 方木,间距 20010 槽钢，间距600483.5 碗扣架水平撑，竖向间距 600侧墙(0.7m),高5.05m，6.19m，6 钢板8 槽钢，间距 300双10 槽钢，间
3、距900（100,400,600）三角架柱 18 胶合板 100100 方木间距 200 双10 槽钢，间距750 48 钢管，间距 2502 材料的物理力学性能指标及计算依据2.1 材料的物理力学性能指标1）材料的物理力学性能指标 碗扣支架钢管截面特性根据 JGJ166-2008 规范表 5.1.6、5.1.7 采用：外径 ，壁厚 t=3.5mm，按壁厚 3.0mm 计算。截面积 A=4.24cm2，48m自重 q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值 f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量 E=2.06105N/mm2。回转半径 i1.59cm，截面模量
4、W=4.49cm3，截面惯性矩 I=10.78cm4。 方木根据建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）附录 A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用；方木采用红皮云杉，弹性模量 E=9000N/mm2，抗弯强度设计值 f=13N/mm2，承压强度设计值 f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值 fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值 fv=1.4N/mm2。截面尺寸 85mm85mm，惯性矩 I=bh3/12=4.35010-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.02410-4m3, 静矩 S= bh2/8=7.677 10-5m3截面尺寸 100mm100mm，惯
5、性矩 I=bh3/12=8.33310-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.66710-4m3, 静矩 S= bh2/8=1.250 10-4m3截面尺寸 120mm120mm，惯性矩 I=bh3/12=1.72810-5m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=2.8810-4m3, 静矩 S= bh2/8=2.1610-4m3 木胶合板（参照产品试验性能参数）模板采用胶合面板，规格2440mm1220mm18mm抗弯强度设计值 f=11.5N/mm2，承压抗拉强度设计值 fm=8.0 N/mm2，抗剪强度设计值 fv=1.3N/mm2，弹性模量 E=6000 N/mm2；取 1m 宽模板，
6、惯性矩： I=bh 3/12=1000183/12=4.8610-7 m4；模板的截面抵抗矩为：wbh 2/6=1000182/6=5.4010-5m3；静矩： S= bh 2/8=1000182/8=4.0510-5m3； 钢模板面板钢模板采用大模板，面板为 6mm 厚 Q235A 钢板，规格 2m3m。抗弯拉、压强度设计值 f=215N/mm2，抗剪强度设计值 f=125N/mm2弹性模量 E=206000N/mm2。取 1m 宽，截面积 A=6000mm2，惯性矩 I=1.810-8m4；截面模量 W=610-6m3；静矩 S=4.510-6m3 钢背楞竖肋、横肋和边肋均采用8 普通型热
7、轧槽钢；背楞采用 210 普通型热轧槽钢。8043 槽钢的截面积 A=1024mm2，惯性矩 I=1.013106mm4,截面模量W=2.53104mm3。10048 槽钢的截面积 A=1274mm2，惯性矩 I=1.983106mm4 ，截面模量 W=3.97104mm3。2.2 计算依据1） 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ166-2008） ；2） 建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008） ；3） 建筑施工手册 （2003 年第四版）4） 建筑施工计算手册 （江正荣等编中国建筑工业出版社2004 年 9月） 。3 荷载计算本模板支架工程在框架结构底板施工完成的前
8、提下进行，支架立杆直接支承在框架结构钢筋混凝土底板上，检算中不进行立杆地基承载力计算。1）模板及支撑架自重标准值 Q1(取为单位面积上的荷载)本工程明挖段主体结构支架高度小于 10m，根据 JGJ166-2008 规范 4.2.4条“1 10m 以下的支撑架可不计算架体自重； ”，故荷载计算中无需计算支架自重，模板自重标准值（竹、木胶合板）查表 4.2.4 为 0.30kN/m2。模板自重标准值：Q 竹胶板 =1.02g/cm31.8cm=1.836g/cm2=0.184 kN/m2方木次楞自重标准值：Q 方木=1.5g/cm3100cm10cm10cm/(100cm30cm)=0.5 kN/
9、m2槽钢主楞自重标准值：Q 槽钢 =80N/m1/0.6m=0.133 kN/m2 Q 竹胶板 +Q 方木 +Q 钢管 =0.133kN/m2+0.5 kN/m2+0.184 kN/m2 =0.82kN/m20.30kN/m 2，则取模板自重标准值为：Q1=0.82kN/m2，分项系数取 1.2。2）混凝土自重（包括钢筋）标准值 Q2(取为单位面积上的荷载)根据 dJGJ166-2008 规范 4.2.4 条: 2 普通钢筋混凝土可采用 25 kN/m3”，则 Q2=25kN/m3顶板按结构顶板 800mm 厚计算，则Q2=25kN/m30.8m=20kN/m2，分项系数取 1.2。顶板按区间
10、明挖段结构顶板最厚部分 1100mm 厚计算，则Q2=25kN/m31.1m=27.5kN/m2，分项系数取 1.2。中板按结构中板 400mm 厚计算，则Q2=25kN/m30.4m=10kN/m2，分项系数取 1.2。纵梁按梁高 1800mm（最大纵梁高）计算，则Q2=25kN/m31.8m=45kN/m2，分项系数取 1.2。3）施工人员及设备荷载标准值 Q3根据 JGJ166-2008 规范 4.2.5 条：Q3=1.0kN/m2，分项系数取 1.4。4）浇注和振捣混凝土产生的荷载标准值 Q4根据 JGJ166-2008 规范 4.2.5 条：Q4=1.0kN/m2，分项系数取 1.4
11、。5）新浇混凝土侧压力 F根据建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）4.1.1 规定，当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（G4k ） ，可按下列公式计算，并取其中的较小值：F1=0.22 ct012V 1/2 =0.222561.21.151.21/2=50kN/m2F 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）； c混凝土容重 25kN/m3 t0砼初凝时间 6h1外加剂影响修正系数，当使用具有缓凝作用的外加剂时为 1.22坍落度影响修正系数，取 1.15V浇筑升高速度，取 1.2m/hF2 cH H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高
12、度（m）F2=5.5625=139kN/m2 F1 F 2 取F 1最大压头 h=F/c=50.0/25=2m（从墙、柱顶向下压力逐渐增加到 2m 达到最大，2m 以下为最大值均布不变） ，计算时取 Q=50kN/m2。4 支架立杆检算按“JGJ166-2008”规范 4.4.1 要求，模板支架立杆承载力计算荷载组合为永久荷载+可变荷载(不包括风荷载)或永久荷载+0.9(可变荷载+风荷载)，由于本工程是地下基坑内框架结构内支撑工程，不考虑风荷载，荷载组合按照永久荷载+可变荷载(不包括风荷载)进行计算，主要验算立杆的承载力。验算顶板按和平医院站顶板混凝土厚处 800mm，最大支架高度（7.63m
13、） ，立杆间距 900mm (纵)600mm(横)布置，步距为 1200mm。验算梁板组合按顶纵梁梁高1800mm（最大梁高） ，立杆间距 900mm(纵)300mm(横)布置，步距为 1200mm。4.1 顶板厚度 800mm，立杆间距 900mm600mm，步距 1200mm(1)荷载组合（单肢立杆）N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)LxLy(JGJ166-2008,5.6.2-1)=1.2(0.82+20)+1.4(1.0+1.0)0.90.6=15.003kN式中 Lx单肢立杆的纵向间距(m)，Ly单肢立杆的横向间距(m)(2)立杆承载力计算本方案中钢管的步距为 h=120
14、0mm，根据 JGJ166-2008 规范 5.6.3“2 应按 l0=h+2a 计算，a 为立杆伸出顶层水平杆长度。 ”则立杆计算长度l0=h+2a=1200mm+2700mm=2600mm回转半径查 JGJ166-2008 规范“表 5.1.7 钢管截面特性”i=15.9mm长细比：= l 0/i=2600mm/15.9mm=163.5取 =163.5mm，查 JGJ166-2008 规范附录 E“Q235A 级钢管轴心受压构件的稳定系数”得 =0.2635根据 JGJ166-2008，5.3.3-2 得N=15.003kNAf=0.2635424mm 2205N/mm2=22.9kN(可
15、行)式中 轴心受压杆件稳定系数，按长细比查 JGJ166-2008 规范附录 E采用；A立杆横截面面积(mm 2)；f钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值，按 JGJ166-2008 规范表 5.1.6 采用。4.2 中板厚度 400mm，立杆间距 900mm900mm，步距 1200mm(1)荷载组合（单肢立杆）N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)LxLy(JGJ166-2008,5.6.2-1)=1.2(0.82+10)+1.4(1.0+1.0)0.90.9=12.18kN式中 Lx单肢立杆的纵向间距(m)，Ly单肢立杆的横向间距(m)(2)立杆承载力计算本方案中钢管的步距为 h=1200mm，根据 JGJ166-2008 规范 5.6.3“2 应按 l0=h+2a 计算，a 为立杆伸出顶层水平杆长度。 ”则立杆计算长度l0=h+2a=1200mm+2700mm=2600mm回转半径查 JGJ166-2008 规范“表 5.1.7 钢管截面特性”i=15.9mm长细比：= l 0/i=2600mm/15.9mm=163.5取 =163.5mm，查 JGJ166-2008 规范附录 E“Q235A 级钢管轴心受压构件的稳定系数”得 =
