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1、扣件式钢管钢管脚手架设计计算一、脚手架设计内容一、脚手架设计内容 1. 设设置置方方案案选选择择：脚脚手手架架类类型型、构构架架形形式式、尺尺寸寸、相相应设置措施。应设置措施。 2. 承承载载力力可可靠靠性性验验算算：构构架架结结构构、地地基基基基础础、其其它它支撑结构。支撑结构。 3. 安全使用措施：安全使用措施：作业面防护、整架和作业区域防护、作业面防护、整架和作业区域防护、安全搭设、移动拆除措施、安全使用措施。安全搭设、移动拆除措施、安全使用措施。设计项目目设计内容内容构架构架结构构设计立杆立杆稳定性定性验算（分算（分组合合风荷载风荷载与不与不组合合风荷荷载）平杆（平杆（纵向水平杆、向水
2、平杆、抗弯（抗弯（强强度）度）挠度（度（变形）形）扣件抗滑移扣件抗滑移验算算横向水平杆）横向水平杆）验算算抗弯（抗弯（强强度）度）挠度（度（变形）形）扣件抗滑移扣件抗滑移验算算连墙件件验算算强强度度验算算稳定性定性验算算扣件抗滑移扣件抗滑移验算算连墙件件预埋件埋件验算算强强度度验算算地基基地基基础验算算地基基地基基础强强度度验算算其他构其他构件件验算算悬挑件挑件验算算构件构件强强度度验算算预埋件埋件验算算抛支撑抛支撑验算算强强度度验算算稳定性定性验算算拉件拉件验算算强强度度验算算二、脚手架结构设计项目二、脚手架结构设计项目 三、结构设计采用方法三、结构设计采用方法 脚手架的承载力应按脚手架的承
3、载力应按概率极限状态设计法概率极限状态设计法的要求，的要求，采用采用分项系数设计表达式分项系数设计表达式进行设计，对于计算构件进行设计，对于计算构件的强度、稳定性与连接强度时，采用荷载效应基本的强度、稳定性与连接强度时，采用荷载效应基本组合的设计值，组合的设计值，永久荷载分项系数应取永久荷载分项系数应取1.2，可变荷可变荷载分项系数应取载分项系数应取1.4；按正常使用极限状态的要求验算变形，采用荷载短按正常使用极限状态的要求验算变形，采用荷载短期效应组合的设计值。期效应组合的设计值。 荷载效应组合荷载效应组合 计算项目计算项目 荷载效应组合荷载效应组合 纵向、横向水平杆强纵向、横向水平杆强度与
4、变形度与变形 永久荷载永久荷载+ +施工均布活荷载施工均布活荷载 脚手架立杆稳定脚手架立杆稳定 永久荷载永久荷载+ +施工均布活荷载施工均布活荷载 永久荷载永久荷载+0.85+0.85（施工均布活荷（施工均布活荷载载+ +风荷载）风荷载） 连墙件承载力计算连墙件承载力计算 单排架，风荷载单排架，风荷载+3kN+3kN 双排架，风荷载双排架，风荷载+5kN+5kN 四、脚手架荷载计算 1. 1. 恒载标准值：恒载标准值：脚脚手手架架结结构构自自重重标标准准值值g gk k和和构构配配件件自自重重标标准准值值Q Qp p； 2. 2. 施工荷载标准值施工荷载标准值Q Qk k：作业层荷载乘以作业层
5、数；作业层荷载乘以作业层数； 表表4.2.11脚手板自重标准值脚手板自重标准值表表4.2.12栏杆、挡脚板自重标准值栏杆、挡脚板自重标准值表表4.2.2施工均布活荷载标准值施工均布活荷载标准值3. 3. 风荷载标准值风荷载标准值: w: wk k=0.7=0.7s sz zw w0 0 s风载体形系数；见下表。风载体形系数；见下表。 z z风风压压高高度度系系数数；按按现现行行国国家家标标准准建建筑筑结结构构荷载规范荷载规范（GB50009-2001GB50009-2001的规定采用）的规定采用） w w0 0基基本本风风压压；按按现现行行国国家家标标准准建建筑筑结结构构荷荷载载规规范范（GB
6、 GB 50009-200150009-2001的的规规定定采采用用）；在在基基本本风风压压等等于于或或小小于于0.35KN/m0.35KN/m2 2的的地地区区，对对于于仅仅有有栏栏杆杆和和挡挡脚脚板板的的敞敞开开式式脚脚手手架架，当当每每个个连连墙墙点点覆覆盖盖的的面面积积不不大大于于30m30m2 2，构构造造符符合合规规范范要要求求时时，验验算算脚脚手手架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用。架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用。 离地面或海离地面或海平面高度平面高度（m）地面粗糙度地面粗糙度类别ABCD51015203040506011713815216318019220321210010
7、0114125142156161177074074074084100113125135062062062062062073084093建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范表表721 风压高度变化系数风压高度变化系数 地面粗糙度可分为地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：四类：A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类指有密集建筑群的城市市区；类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。类指有密集建筑群且房屋较
8、高的城市市区。 敞开式单、双排扣件钢管（敞开式单、双排扣件钢管（48*3.5）脚手架的挡风系数脚手架的挡风系数 步距步距 (m)(m) 纵距纵距(m)(m) 1.21.2 1.51.5 1.81.8 2.02.0 1.21.2 0.1150.115 0.1050.105 0.0990.099 0.0970.097 1.351.35 0.1100.110 0.1000.100 0.0930.093 0.0910.091 1.51.5 0.1050.105 0.0950.095 0.0890.089 0.0870.087 1.81.8 0.0990.099 0.0890.089 0.0830.08
9、3 0.0800.080 2.02.0 0.0960.096 0.0860.086 0.0800.080 0.0770.077 注：当采用注：当采用51*3钢管时，表中系数乘以钢管时，表中系数乘以1.06。 脚手架的风载体型系数脚手架的风载体型系数s表表背靠建筑物的状况背靠建筑物的状况全封闭全封闭 敞开、框架和开敞开、框架和开洞墙洞墙 脚手架脚手架状况状况全封闭、全封闭、半封闭半封闭1.01.3 敞开敞开stw 注注：1、stw值值可可将将脚脚手手架架视视为为桁桁架架，按按现现行行国国家家标标准准建建筑筑结结构构荷荷载载规规范范（GB 50009-2001的的规规定定采采用用）表表7.3.1第
10、第32项项和和第第36项的规定计算；项的规定计算； 2、 为为挡挡风风系系数数， =1.2An/Aw，其其中中An为为挡挡风风面面积积；Aw为为迎迎风风面面积积。敞敞开开式式单单、双双排排架架的的值值宜宜按按建建筑筑施施工工扣扣件件式式钢钢管管脚手架安全技术规范脚手架安全技术规范 JGJ 130-2001附录附录A表表A-3采用采用。密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数计算：密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数计算： 1 1）密目式安全立网挡风系数）密目式安全立网挡风系数 建建筑筑施施工工安安全全检检查查标标准准（JGJ JGJ 59-9959-99）条条文文说说明明3.0.73.0.7条条有有关
11、关内内容容，“立立网网应应该该使使用用密密目目式式安安全全网网，其其标标准准：每每10cm*10cm*10cm10cm=100cm=100cm2 2的的面面积积上上，有有20002000个个以以上上网目。网目。” 根根据据以以上上规规定定，若若每每目目孔孔隙隙面面积积为为A A0 0cmcm，则则密密目目式式安全立网挡风系数为：安全立网挡风系数为： 其其中中，A An1n1为为密密目目式式安安全全立立网网在在100cm100cm2 2内内的的挡挡风风面面积积；（每目孔隙面积为（每目孔隙面积为1.3mm1.3mm2 2） A Aw1w1为密目式安全立网在为密目式安全立网在100cm100cm2
12、2内的迎风面积；内的迎风面积； 2 2）敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数为：）敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数为： A An2n2为一步一纵距（跨）内钢管的总挡风面积。为一步一纵距（跨）内钢管的总挡风面积。 3 3）密目式安全立网全封闭双排脚手架挡风系数：）密目式安全立网全封闭双排脚手架挡风系数： 【扣件式钢管脚手架计算实例扣件式钢管脚手架计算实例】某工程位于温州市茶山高教园区，要求搭设高度某工程位于温州市茶山高教园区，要求搭设高度为为40m的钢管扣件式双排落地用于结构施工，内的钢管扣件式双排落地用于结构施工，内立杆离开外墙距离为立杆离开外墙距离为a=500mm，立杆纵距，立杆纵距la=1.5m，
13、立杆横距，立杆横距lb=1.05m，步距，步距h=1.8m，全，全架铺设脚手板架铺设脚手板4层（层（n1=4），两层同时作业，脚），两层同时作业，脚手板下设两根纵向横杆。连墙件按手板下设两根纵向横杆。连墙件按2步步3跨设置。跨设置。全架设置安全网，每步内配套设置一根支撑横杆。全架设置安全网，每步内配套设置一根支撑横杆。 计算参数计算参数搭设高度搭设高度H=40m立杆纵距立杆纵距la=1500mm； 立杆横距立杆横距lb=1050mm外伸长度外伸长度a=300mm； 步高步高h=1800mm=1.8m步数步数n=H/h=40/1.8=22.2222步步脚手架的钢管选用脚手架的钢管选用(483.5
14、)其计算参数为：其计算参数为：截面模量截面模量W=5080mm3，回转半径，回转半径i=15.8mm截面积截面积A=489mm2，截面惯性距，截面惯性距I=121900mm4钢材的弹性模量钢材的弹性模量E=206000 N/mm2【风荷载标准值计算风荷载标准值计算】wk=0.7zswo1. 风压高度变化系数风压高度变化系数z查查建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范（GB80009-2001）中）中的表的表7.2.1，工地位于温州茶山高教园区的施工条，工地位于温州茶山高教园区的施工条件，按照件，按照B类地形、离地高度类地形、离地高度5m内条件查得内条件查得z=1.0。2. 脚手架风荷载体型系数脚手架
15、风荷载体型系数s外立杆外立杆背建筑物墙为全框架结构，脚手架为全封闭。脚背建筑物墙为全框架结构，脚手架为全封闭。脚手架风荷载体型系数查规范中表手架风荷载体型系数查规范中表4.2.4可知：可知：s外外=1.3 =1.2An/Aw其中：其中：An为挡风面积；为挡风面积；Aw为迎风面积。为迎风面积。计算计算 按照密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数计算按照密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数计算分为两部分：安全网的挡风系数分为两部分：安全网的挡风系数 1和脚手架钢管和脚手架钢管的挡风系数的挡风系数 2。密目式安全立网全封闭双排脚手架挡风系数：密目式安全立网全封闭双排脚手架挡风系数： 计算安全网的挡风系数计
16、算安全网的挡风系数 1建筑施工安全检查标准建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）条文）条文说明说明3.0.7条有关内容，条有关内容，“立网应该使用密目式安立网应该使用密目式安全网，其标准：每全网，其标准：每10cm*10cm=100cm2的面积上，的面积上，有有2000个以上网目。个以上网目。”根据以上规定，若每目孔隙面积为根据以上规定，若每目孔隙面积为A0mm，则密，则密目式安全立网挡风系数为：目式安全立网挡风系数为：其中，其中，An1为密目式安全立网在为密目式安全立网在100cm2内的挡风面内的挡风面积；（每目孔隙面积为积；（每目孔隙面积为1.3mm2）；）； Aw1为密目式安全立网在
17、为密目式安全立网在100cm2内的迎风面积；内的迎风面积； 敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数 2敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数为：敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数为： 其中，其中，An2为一步一纵距内钢管的总挡风面积；为一步一纵距内钢管的总挡风面积； Aw2=la*h。密目式安全网全封闭双排脚手架挡风系数密目式安全网全封闭双排脚手架挡风系数 s外=1.3=1.30.958=1.245内力杆内力杆背建筑物墙为全框架结构，脚手架为敞开式脚手背建筑物墙为全框架结构，脚手架为敞开式脚手架的风荷载体型系数查规范表架的风荷载体型系数查规范表4.2.4。s内内=stw查规范附录查规
18、范附录A中表中表A-3，纵距，纵距1.5m、步距、步距1.8m可可得，得，stw=0.089s内内=0.0893. 风荷载标准值计算风荷载标准值计算查查建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范（GB50009-2001）基）基本风压附录本风压附录D5，施工场地位于温州茶山高教园区，施工场地位于温州茶山高教园区50年一遇的基本风压年一遇的基本风压w0=0.6kN/m2； wk外=0.7zs外w0 =0.71.01.2450.6 =0.52（kN/m2） wk内=0.7zs外w0 =0.71.00.0890.6 =0.04（kN/m2）五、纵向水平杆、横向水平杆计算五、纵向水平杆、横向水平杆计算 1.1.
19、纵向水平杆、横向水平杆的抗弯强度纵向水平杆、横向水平杆的抗弯强度 M M弯矩设计值；弯矩设计值；M=1.2MM=1.2MGkGk+1.4M+1.4MQkQk W W截面模量；截面模量； f f钢材的抗弯设计值；钢材的抗弯设计值； M MGkGk脚手架自重标准值产生的弯矩；脚手架自重标准值产生的弯矩； M MQkQk施工荷载标准值产生的弯矩；施工荷载标准值产生的弯矩； 表表5.1.6 钢材的强度设计值与弹性模量（钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）表表5.1.7扣件、底座的承载力设计值（扣件、底座的承载力设计值（kN）2.2.挠度计算：挠度计算：vvvv 纵纵向向水水平平杆杆按按三三跨跨连连
20、续续梁梁计计算算，横横向向水水平平杆杆按按简简支支梁梁计计算算，双双排排架架的的横横杆杆构构造造外外伸伸长长度度a=500a=500时时，其计算长度其计算长度a a1 1可取可取300300。（a）双排脚手架；）双排脚手架； （b）单排脚手架）单排脚手架1横向水平杆；横向水平杆；2纵向水平杆；纵向水平杆；3立杆立杆图图5.2.4 横向水平杆计算跨度横向水平杆计算跨度表表5.1.85.1.8受弯构件的受弯构件的挠度度注：注：l为受弯构件的跨度。受弯构件的跨度。3. 3. 纵纵向向或或横横向向杆杆与与立立杆杆连连接接时时，其其扣扣件件的的抗抗滑滑承承载载力力: :RRRRc c其中：其中：R Rc
21、 c扣件抗滑承载力设计值（直角扣、旋扣件抗滑承载力设计值（直角扣、旋 转扣为转扣为8kN8kN、对接扣为、对接扣为3.2kN3.2kN）；）； R R纵向、横向杆传给立杆的竖向作用力设纵向、横向杆传给立杆的竖向作用力设 计值；计值；【纵向水平杆的计算纵向水平杆的计算】1. 计算简图计算简图 把纵向水平杆简化为连续三跨梁来计算简图如把纵向水平杆简化为连续三跨梁来计算简图如下图下图1。 图图1 纵向水平杆三跨连续梁计算简图纵向水平杆三跨连续梁计算简图2. 荷载计算荷载计算（1）恒荷载计算）恒荷载计算竹串片自重标准值为竹串片自重标准值为350N/m2（查规范表（查规范表4.2.1-1）竹串片自重标准
22、值：竹串片自重标准值： 350lb3=3501.053=122.5（N/m）钢管自重标准值：钢管自重标准值： 38.4N/m小计：小计：g=122.5+38.4=160.9（N/m）（2）活荷载标准值计算）活荷载标准值计算结构施工脚手架均布活荷载标准值，结构施工脚手架均布活荷载标准值， 查规范表查规范表4.2.2 p= 3000 N/m2活荷载标准值为：活荷载标准值为： q=plb/3=30001.05/3=1050（N/m）3. 强度验算强度验算（1）荷载作用下的弯矩）荷载作用下的弯矩M M=0.1（g1.2+q1.4）la2 =0.1（160.91.2+10501.4）1.52 = 374
23、.19（ Nm） （2）纵向水平杆强度的验算）纵向水平杆强度的验算=M/W =374.19103/5080 =73.16（N/mm2）f=205N/mm2， 满足要求满足要求。其中：其中：f为为Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值见规范表值见规范表5.1.6。4. 挠度验算挠度验算w=0.677（g1.2+q1.4）la4/（100EI） =0.677（160.910-31.2+105010-31.4）15004/（100206000121900） =2.27（mm）w= 10mm，满足要求。满足要求。其中：其中：w 计算公式可在建筑力学书中查找；计算公式可在建筑力学
24、书中查找；w为为受弯构件允许挠度值查规范表受弯构件允许挠度值查规范表5.1.8，查表得，查表得w=la/150=12mm与与10mm间取小值。间取小值。5. 荷载作用下的中间支座反力的计算荷载作用下的中间支座反力的计算 R=1.1（g1.2+q1.4）la =1.1（160.91.2+10501.4）1.5 =2744.08（N）【横向水平杆的计算横向水平杆的计算】1. 计算简图计算简图 横向水平杆只考虑大横杆产生的集中力作用，横向水平杆只考虑大横杆产生的集中力作用，计算简图如下图计算简图如下图2。图图2 横向水平杆计算简图横向水平杆计算简图2. 强度验算强度验算（1）计算集中力）计算集中力R
25、作用下的弯距作用下的弯距M集中力集中力R到支座的距离到支座的距离c： c=lb/3=1050/3=350（mm）=0.35m M=Rc=2744.080.35=960.43（Nm）（2）横向水平杆强度的验算）横向水平杆强度的验算=M/W=960.43103/ 5080 =189.06（N/mm2）f=205N/mm2， 满足要求满足要求。3. 挠度验算挠度验算挠度计算公式可在建筑力学书中查找。挠度计算公式可在建筑力学书中查找。 w=Rc（3lb2-4c2）/（24EI） =2744.08350（31050243502） / （24206000121900） =4.49（mm） w =8mm，满
26、足要求满足要求其中其中: w=lb/150=8mm4. 验算横向水平杆和立杆间扣件的抗滑验算横向水平杆和立杆间扣件的抗滑承载力承载力根据实际的受力情况可知根据实际的受力情况可知 R1=R/2=2744.08/2=1372.04（N）则横向水平杆和立杆间的扣件受力是：则横向水平杆和立杆间的扣件受力是：R1+R= 2744.08+1372.04=4116.12（N） Rc=8000N，满足要求满足要求其中其中:Rc为扣件抗滑承载力设计值，见规范表为扣件抗滑承载力设计值，见规范表5.1.7六、连墙杆计算六、连墙杆计算 连墙杆的轴力设计值连墙杆的轴力设计值N Nl l=N=Nlwlw+N+N0 0 式
27、中，式中，N Nlwlw风载产生的连墙件轴向力设计值风载产生的连墙件轴向力设计值 N N0 0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的连墙件约束脚手架平面外变形所产生的 轴力（轴力（kNkN），单排取），单排取3 3，双排取，双排取5 5。 由风载产生的轴向力设计值由风载产生的轴向力设计值N Nlwlw=1.4w=1.4wk kA Aw w 式中，式中，A Aw w每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积。的迎风面积。 【连墙件的计算连墙件的计算】本脚手架按两步三跨计算，连墙件采用圆钢。本脚手架按两步三跨计算，连墙件采用圆钢。步数步数n4=2跨数跨数n5=3；连
28、墙件选用连墙件选用483.5钢管，每个连墙件的覆盖面钢管，每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积：积内脚手架外侧面的迎风面积：Aw=bwhw=450010-3360010-3=16.2（m2）其中：其中：bw=n5la=31500=4500（mm） hw=n4h=21800=3600（mm）风荷载产生的连墙件轴向力设计值风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nl分别计算位于离地分别计算位于离地5m、20m、30m和和40m处的连墙件的处的连墙件的轴力设计值，见表轴力设计值，见表1。表表1 连墙件轴向力设计值计算表连墙件轴向力设计值计算表 高度高度5m10m20m30m40m备注注z1.01.01
29、.251.421.56s1.238w0( kN/m2)0.6wk( kN/m2)0.520.520.650.740.81wk=0.7zswoAw（m2）16.2Nlw( kN)11.79411.79414.74216.78318.371Nlw =1.4wkAwNo( kN)5规范范5.4.1Nl( kN)16.79416.79420.74221.78323.371Nl=Nlw+No1. 强度验算强度验算=Nl/A按照上式将连墙件强度计算结果列于表按照上式将连墙件强度计算结果列于表2。高度高度5m10m20m30m40m备注注Nl( kN)16.794 16.794 20.742 21.783
30、23.371 见表见表1(N/mmN/mm2 2)34.3434.3442.4244.5547.79=Nl/A， A=489mm2是否是否满足要求足要求满足足满足足满足足满足足满足足f= 205N/mm2表表2 连墙件强度计算表连墙件强度计算表 2. 稳定性验算稳定性验算连墙杆件计算长度取脚手架的离墙距离连墙杆件计算长度取脚手架的离墙距离LH=500mm，因此长细比，因此长细比=LH/i=500/15.8=32 查规范中的附表查规范中的附表C可得可得=0.912。按照下式计算其稳定性，计算结果列于表按照下式计算其稳定性，计算结果列于表3。f=N/(A)表表3 连墙件件稳定性定性计算表算表高度高
31、度5m10m20m30m40m备注注N ( kN)16.79416.79420.74221.78323.371N=N1f f (N/mmN/mm2 2)37.6537.6546.5148.8552.40f=N/(f=N/(A A) )A=489mm2、=0.9120.912是否是否满足要求足要求满足足满足足满足足满足足满足足f= 205N/mm23. 抗滑移验算抗滑移验算连墙件一端用直角扣件与脚手架立杆连接，另一连墙件一端用直角扣件与脚手架立杆连接，另一端与建筑物预埋端与建筑物预埋12钢筋焊接连接。连墙件用扣钢筋焊接连接。连墙件用扣件与脚手架连接的抗滑移验算：件与脚手架连接的抗滑移验算：连墙件
32、在风荷载作用下所受的水平力要求：连墙件在风荷载作用下所受的水平力要求：RRc 其中：其中：R为脚手架传给连墙件的轴向力，为脚手架传给连墙件的轴向力，R= Nl； Rc为扣件抗滑承载力设计值，规范表为扣件抗滑承载力设计值，规范表5.1.7中，单中，单个扣件抗滑承载力设计值为个扣件抗滑承载力设计值为8KN。从表从表4中的中的R可看出，单个扣件无法满足抗滑移要可看出，单个扣件无法满足抗滑移要求。不同位置扣件数量见表求。不同位置扣件数量见表4。表4 连墙件与脚手架连接扣件的数量高度高度5m10m20m30m40m备注注R ( kN)16.79416.79420.74221.78323.371R=N1扣
33、件个数扣件个数33333R RC C( kN)24242424244. 预埋钢筋强度验算预埋钢筋强度验算预埋预埋12钢筋，截面积钢筋，截面积A=113.1mm2，连墙件传，连墙件传递给预埋钢筋的力即递给预埋钢筋的力即Nl，预埋，预埋12钢筋的强度验钢筋的强度验算见表算见表5。表表5 预埋埋钢筋筋强强度度计算表算表高度高度5m10m20m30m40m备注注N1 ( kN)16.794 16.794 20.742 21.78323.371N1 = N(N/mmN/mm2 2)148.49 148.49 183.40 192.60206.64=Nl/A，A=113.1mm2是否是否满足要求足要求满足
34、足满足足满足足满足足超出超出0.8%p外外，下面按照，下面按照p内内验算地基承载力。验算地基承载力。2. 计算地基承载力计算地基承载力本脚手架拟直接落在原土上，查地质勘查报告可本脚手架拟直接落在原土上，查地质勘查报告可知粘性土的地基承载力标准值知粘性土的地基承载力标准值fgk=7510-3N/mm2地基承载力调整系数地基承载力调整系数kc，查规范，查规范5.5.3得，得，kc=0.5地基承载力地基承载力fg=kcfgk=0.57510-3=0.0375 （N/mm2）fgp内内，不满足要求。，不满足要求。地基承载力不满足要求，需要采取措施。地基承载力不满足要求，需要采取措施。措施一：在钢管下端
35、加上底座。措施一：在钢管下端加上底座。按照规范中表按照规范中表5.1.7中规定，钢管直接传递给底座中规定，钢管直接传递给底座的压应力不能超过的压应力不能超过40KN。N内内 fg，不满足要求不满足要求措施二：在措施二：在底座底座下加垫板下加垫板垫板厚垫板厚50mm,长长2000mm,宽宽200mm，并在原土，并在原土回填夯实后，铺回填夯实后，铺150厚碎石垫层，然后浇筑厚碎石垫层，然后浇筑100厚厚C15混凝土垫层。混凝土垫层。验算略。验算略。九、落地架计算实例 1. 1. 纵杆抗弯强度及变形计算纵杆抗弯强度及变形计算 例例：设设立立杆杆纵纵距距L La a=1.5m=1.5m，横横距距L L
36、b b=1.05m=1.05m，纵纵杆杆等等间间距距设设置置，间间距距S=LS=Lb b/3=1.05/3=0.35m/3=1.05/3=0.35m，施施工工均均布布荷荷载载标标准准值值Q Qk k=3kN/m=3kN/m2 2，竹竹笆笆脚脚手手架架自自重重为为Q Qp p=0.3kN/m=0.3kN/m2 2。 1 1）抗弯强度验算：）抗弯强度验算： 作用在纵向水平杆永久线荷载标准值作用在纵向水平杆永久线荷载标准值 q qk1k1=0.3=0.30.35=0.105 0.35=0.105 kN/mkN/m 作用在纵向水平杆可变线荷载标准值作用在纵向水平杆可变线荷载标准值 q qk2k2=3=
37、30.35=1.05 0.35=1.05 kN/mkN/m 作用在纵向水平杆永久线荷载设计值 q1=1.2qk1=1.20.105=0.126 kN/m 作用在纵向水平杆可变线荷载设计值 q2=1.4 qk2=1.4 1.05=1.47 kN/m 最大弯矩Mmax=0.1 q1La2+0.117 q2 La2 =0.1*0.126*1.52+0.117*1.47*1.52=0.42 kN.m 抗弯强度 N/mm2f 2)挠度计算 = =2.2mmLa/150=10mm 2. 横杆及扣件抗滑计算 例：设立杆横距为Lb，纵距为La，计算外伸长度为a1，纵杆间距为S，施工均布荷载标准值为Qk，竹笆脚
38、手板均布标准值为Qp。解：作用在纵杆上永久线荷载标准值qk1=QpS作用在纵向水平杆可变线荷载标准值qk2=QkS作用在纵向水平杆永久线荷载设计值 q1=1.2 qk1=1.2 QpS作用在纵向水平杆可变线荷载设计值 q2=1.4 qk2=1.4 QkS由纵杆传给横杆的集中力标准值：Fk=1.1qk1La+1.2qk2La=1.1QpSLa+1.2QkSLa=SLa(1.1Qp+1.2Qk)由纵杆传给横杆的集中力设计值：F=1.1q1La+1.2q2La =1.1*1.2QpSLa+1.2*1.4QkSLa =SLa(1.1*1.2Qp+1.2*1.4Qk)1)1)抗弯强度抗弯强度 当纵杆两根
39、时当纵杆两根时:S=L:S=Lb b/3/3 最大弯矩最大弯矩M=FLM=FLb b/3,/3,=M/W=M/W =FLFLb b/3W/3W当纵杆三根时当纵杆三根时:S= L:S= Lb b/4/4 最大弯矩最大弯矩M=FLM=FLb b/2,/2,=M/W=M/W =FL=FLb b/2W/2W2)挠度计算 当纵杆两根时:S=Lb/3 当纵杆三根时:S= Lb/4 3)扣件抗滑计算 横向杆外伸端处纵向杆传给横向杆的集中力设计值: F=1.1q1La+1.2q2La =1.1*1.2QpLaa1/2 +1.2*1.4QkLaa1/2 =0.5a1La(1.1*1.2Qp+1.2*1.4Qk)
40、 当纵杆两根时:S=Lb/3 R=2F+F/(1+a1/Lb) 当纵杆三根时:S= Lb/4 R=2.5F+F/(1+a1/Lb) 3. 密目式安全立网全封闭双排脚手架整体稳定验算 例：已知立杆纵距La=1.2m，横距Lb=1.05m，步距h=1.5m，计算外伸长度a1=0.3m，钢管为48*3.5mm，2步3跨连墙布置，施工地区在基本风压为0.45kN/m2大城市郊区（地面粗糙度为B类）,施工均布荷载标准值(一层操作层)Qk=3kN/m2，脚手板自重标准值0.3 kN/m2，铺设四层，Qp1=4*0.3 kN/m2，栏杆、挡脚板自重标准值Qp2=0.11 kN/m，建筑结构为框架结构，用密目
41、网全封闭脚手架，其挡风系数=0.872，密目网自重Qp3=0.005kN/m2，脚手架高度：HS=50m，H=48m。1）分析立杆稳定计算部位）分析立杆稳定计算部位 组合风荷载组合风荷载 N/（A）+Mw/Wf 把把Mw=0.85*1.4Mwk=0.85*1.4wklah2/10 wk=0.7szw0 N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85*1.4NQk代入简化为：代入简化为： 1.2HSgk/(A)+0.85*1.4*0.7szw0lah2/(10W)+1.2NG2k/(A)+ 0.85*1.4NQk/(A)f 令脚手架自重产生的轴压力令脚手架自重产生的轴压力g=1.2HSgk/(A)
42、风荷载产生的弯曲应力风荷载产生的弯曲应力: w=0.85*1.4*0.7szw0lah2/(10W) 用用s=1.3=1.3*0.872=1.1336代入上式代入上式 w=0.85*1.4*0.7z*1.1336*0.45*1.2*1.52*106/(10*5.08*103)=22.6z 根据分析计算立杆稳定验算最不利部位为脚手架底部。根据分析计算立杆稳定验算最不利部位为脚手架底部。 2)验算长细比验算长细比 =kh/i=1.155*1.5*150/1.58=164210满足要求满足要求 。 3)计算立杆段轴压力设计值计算立杆段轴压力设计值N: 脚手架结构自重产生的轴力脚手架结构自重产生的轴力
43、NG1k= HSgk=50*0.1291=6.455kN 构配件自重标准值得产生的轴向力构配件自重标准值得产生的轴向力 NG2k=0.5(Lb+a1)LaQp1+ Qp2La+LaHQp3 =0.5(1.05+0.3)*1.2*4*0.3+0.11*1.2+1.2*48*0.005 =1.392kN 施工荷载标准值产生的轴向力总和施工荷载标准值产生的轴向力总和 NQk=0.5(Lb+a1)LaQk =0.5(1.05+0.3)*1.2*3=2.43kN 风荷载产生的弯曲应力风荷载产生的弯曲应力 w=0.85*1.4*0.7z*1.1336*0.45*1.2*1.52*106/(10*5.08*
44、103) =22.6z 4)立杆稳定验算立杆稳定验算 组合风荷载时组合风荷载时 N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85*1.4NQk =1.2(6.455+1.392)+0.85*1.4*2.43 =12.31kN N/（A）+Mw/W=12.31*103/(0.262*489)+22.6=96.08+22.6 =118.68N/mm2 f=205N/mm2不组合风载时不组合风载时 N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQk =1.2(6.455+1.392)+1.4*2.43=12.82kN N/（A）=12.82*103/(0.262*489)=100.06N/mm2 f=205N
45、/mm24. 密目网全封闭双排脚手架连墙件计算 例：已知密目网全封闭双排脚手架,其挡风系数=0.871，脚手架高50m，立杆纵距La=1.2m，步距h=1.8m，连墙件按2步3跨布置，建筑结构形式为框架结构，基本风压0.45kN/m2，地面粗糙类别为B类，连墙件采用483.5mm。用扣件连接。 解：脚手架上水平风载标准值解：脚手架上水平风载标准值w wk k=0.7=0.7s sz zw w0 0 计计算算部部位位取取50m50m处处，地地面面粗粗糙糙度度为为B B类类，风风压压高高度度变变化化系系数数 z z=1.67=1.67 脚手架体形系数脚手架体形系数s s=1.3=1.3=1.3*0
46、.871=1.1323=1.3*0.871=1.1323 w wk k=0.7=0.7s sz zw w0 0=0.7*1.67*1.1323*0.45=0.60kN/m=0.7*1.67*1.1323*0.45=0.60kN/m2 2 连墙件的轴力连墙件的轴力 N Nl l=N=Nlwlw+N+N0 0=1.4w=1.4wk kA Aw w+5=1.4*0.6*2*1.8*3*1.2+5=15.89kN+5=1.4*0.6*2*1.8*3*1.2+5=15.89kN R RC C=8kN, =8kN, N Nl l=15.89Kn=15.89KnR RC C 单扣不满足要求单扣不满足要求,
47、,应采用双扣件。应采用双扣件。 连墙件稳定验算：连墙件稳定验算：=l lH H/i/i=50/1.58=32=150=50/1.58=32=150 ，=0.912=0.912，N Nl l/ /（A A）=15.89*10=15.89*103 3/(0.912*489)/(0.912*489) =35.63N/mm =35.63N/mm2 2 f=205N/mm2 ，满足要求。 十、挑脚手架计算 挑脚手架计算主要是指悬挑基础架的设计计算，基础架形式有斜撑钢管加吊杆、三角形钢架、下撑式挑梁钢架、下撑式空间钢架。 例：某工程标准层层高3.3，悬挑高度14.4，沿楼层周围隔1.8m设一榀桁架，桁架之
48、间用大横杆连通并设剪刀撑。沿纵向取1.8m长,计算一个步架1.8高荷载，钢管3.84kg/m，扣件1.5kg/个，木脚手板0.25kN/m2，安全网0.005kN/m2，所挑范围允许一步架施工，每一步架上施工荷载3kN/m2。 荷载计算荷载计算 1. 1. 钢管：钢管： 1 1）双排立杆）双排立杆 1.8*2*0.0384=0.138kN1.8*2*0.0384=0.138kN 2) 2)大横杆大横杆 1.8*4*0.0384=0.276kN1.8*4*0.0384=0.276kN 3) 3)小横杆小横杆 1.6*1*0.0384=0.061kN1.6*1*0.0384=0.061kN 4)
49、4)外排立杆剪刀撑外排立杆剪刀撑 1.8* *1*0.0384=0.098kN1.8* *1*0.0384=0.098kN 5) 5)附墙杆附墙杆 1.5*1*0.0384=0.058kN1.5*1*0.0384=0.058kN 2. 扣件 6*0.015=0.09kN 3. 木脚手板 1.8*(1+0.4+0.2)*0.25=0.72kN(包括挡脚板) 4. 安全网 1.8*1.8*0.005=0.016kN 5. 所挑高度范围内施工荷载 每根内立杆承受施工荷载 （0.5+0.2）*1.8*3=3.78kN 每根外立杆承受施工荷载 0.5*1.8*3=2.7kN 6. 每根立杆承受全部荷载每
50、根立杆承受全部荷载 内立杆内立杆P1=1.2*11.656/2+1.4*3.78=12.286kN 外立杆外立杆P2=1.2*11.656/2+1.4*2.7=10.774kN l0=kh=1.155*1.5(1.7)1.8=3.12(3.534) =l0/i=312(353.4)/1.58=197(224) N/（A）=12286/(0.186*489)=135MPa N/（A）=12286/(0.145*489)=189.96MPa 7. 7. 挑架计算（三角形钢架）挑架计算（三角形钢架）RBYRBX3300BRAYRAXP1P21000300ACMA=0 0.3P1+1.3P2-3.3R
51、BX=0 0.3*12.286+1.3*10.774-3.3RBX=0 RBX=5.36 X=0 RBX+RAX=0 RAX =-5.36 取取AC段段,令令MC=0 1.3RAY-1*P1=0 RAY=9.45 Y=0 RBY+RAY=P1+P2 RBY=13.61 分析杆件内力，并选择截面。分析杆件内力，并选择截面。 N NBCBC= =14.63= =14.63 M MACAC=0.3R=0.3RAYAY=2.835=2.835 Q QACAC= 2.836= 2.836 钢管钢管f=205N/mmf=205N/mm2 2，E=2.06*10E=2.06*105 5 十一、构造要求 1、
52、纵向水平杆构造 纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨；纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。采用对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm，纵向水平杆设置在横向杆上时，应等间距布置，且间距不应大于400mm。2、横向水平杆的构造、横向水平杆的构造 主节点处必须设置一主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。根横
53、向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度长度a不应大于不应大于0.4l，且不应大于，且不应大于500mm； 3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 4、立杆接长除顶层顶步外，其余各层
54、各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。5、连墙件的布置应符合下列规定：宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m（2步。） 6、对高度在、对高度在24m以下的单、双排脚手架
55、，宜采用刚以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。性连墙件。 7、对高度在、对高度在24m以上的双排脚手架，必须采用刚性以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。连墙件的构造必须采用连墙件与建筑物可靠连接。连墙件的构造必须采用可承受拉力和压力的构造。可承受拉力和压力的构造。 8、高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15
56、m；高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。 9、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，向斜撑，中间宜每隔中间宜每隔6跨设置一道。高度在跨设置一道。高度在24m以下以下的封闭型双排脚手架可不设置横向斜撑，高度在的封闭型双排脚手架可不设置横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔间应每隔6跨设置一道。跨设置一道。 10、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取
57、加固措施。架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。 11、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。 12、立杆搭设应符合规定：严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。 13、连墙件、剪刀撑、横向斜撑的搭设应符合规定：剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向杆和横向杆等同步搭设。14、拆除脚手架时，应符合下列规定：拆除脚手架时，应符合下列规定： 1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；作业； 2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆
58、除高差不应整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于大于2步，如高差大于步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。步，应增设连墙件加固。 15、卸料时，各配件严禁抛掷至地面。 16、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 17、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 17、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）考核合格的专业
59、架子工。上岗人员应定期体）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。检，合格者方可持证上岗。 18、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 19、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： 1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 2）连墙件。 20、脚手架的接地、避雷措施应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46）规定执行。 某落地式扣件钢
60、管脚手架双排脚手架，搭设高度为某落地式扣件钢管脚手架双排脚手架，搭设高度为23.0米，立杆采用单立管。米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距米，立杆的横距1.05米，立杆的步距米，立杆的步距1.50米。米。 采用的钢管类型为采用的钢管类型为483.5，连墙件采用，连墙件采用2步步3跨，跨，竖向间距竖向间距3.00米，水平间距米，水平间距3.60米。米。施工均布荷载为施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工，同时施工2层，脚手板层，脚手板共铺设共铺设4层。层。 试进行验算试进行验算十二例题十二例题一、大横杆的计算一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨
61、连续梁进行强度和挠度计算，大横杆大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算均布荷载值计算 大横杆的自重标准值大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.050/3=0.122kN/m 活荷载标准值活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.122=0.193k
62、N/m 活荷载的计算值活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩支座最大弯矩)2.抗弯强度计算抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯 矩跨中最大弯矩计算公式如下矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为跨中最大弯矩为 M1=(0.080.193+0.101.470)1.2002 =0.234kN.m 支座最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩计算公式如下:支座最大
63、弯矩为支座最大弯矩为 M2=-(0.100.193+0.1171.470)1.2002 =-0.275kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：算： =0.275106/5080.0=54.226N/mm2 大横杆的计算强度小于大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求满足要求! 3.挠度计算挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度挠度,计算公式如下计算公式如下: 静荷载标准值静荷载标准值q1=0.038+0.122=0.161kN/m 活荷载标准值活荷载标准值q2=1.0
64、50kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.161+0.9901.050)1200.04/(1002.06105121900.0)=0.948mm 大横杆的最大挠度小于大横杆的最大挠度小于1200.0/150与与10mm,满足要求满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算荷载值计算 大横杆的自重标准值大横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值脚手板的荷载标
65、准值P2=0.3501.0501.200/3=0.147kN 活荷载标准值活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/3=1.260kN 荷载的设计值荷载的设计值 P=1.20.046+1.20.147+1.41.260=1.996kN 小横杆计算简图小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩. 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.9961.050/3 =0.705kN.m =0.705106/5080.0=138.749N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满
66、足要求! 3.挠度计算挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度均布荷载最大挠度计算公式如下计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值集中荷载标准值P=0.046+0.147+1.260=1.453kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度集中荷载标准值最不利分配引起的
67、最大挠度 V2=1453.0801050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.378mm 最大挠度之和最大挠度之和为：为： V=V1+V2=2.402mm 小横杆的最大挠度小于小横杆的最大挠度小于1050.0/150与与10mm,满足要求满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作 用力设计值；1.荷载值计算荷载值计算 横杆的自重标准值横杆的自重标准值 P1=0.0381.050
68、=0.040kN 脚手板的荷载标准值脚手板的荷载标准值 P 2=0.3501.0501.200/2=0.220kN 活荷载标准值：活荷载标准值： Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷载的计算值荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.220+1.41.890=2.959kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时时,试验表明试验表明:单扣单扣件在件在12kN的荷载下会滑动的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在双扣件在20kN的荷载下会滑动的荷
69、载下会滑动,其抗滑承载力可取其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为；本例为0.1291 NG1 = 0.12923.000=2.969kN (2)脚手板的自重标准值脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，；本例采用竹串片脚手板，标准值为标准值为0.35 NG2 = 0.35041.200(1.050+0.300)/2
70、=1.134kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1101.2004/2=0.264kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20023.000=0.138kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.505kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ =
71、 3.00021.2001.050/2=3.780kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中其中 W0 基本风压基本风压(kN/m2)，按照，按照建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：的规定采用：W0 = 0.600 z 风荷载高度变化系数，按照风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：的规定采用：z = 1.420 s 风荷载体型系数：风荷载体型系数： s = 1.200 经计算得到，风荷载标准值经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.70.6001.4201.200 = 0.716kN/m2。 考虑风荷载
72、时考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.70kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的 结果查表得到， =0.26； i 计算立杆的截面回转半
73、径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定， l0=2.60m； l0 = kuh=1.155*1.5*1.5=2.60m；k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确 定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 83.36 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=
74、9.91kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m；k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.230kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 122.44 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；
75、 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 15.821kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 15.821kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 42.79 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.70 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!
