大工12秋钢筋混凝土结构课程设计离线作业答案

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1、网络教育学院网络教育学院钢筋混凝土结构课程设计钢筋混凝土结构课程设计题目：xx 厂房单向板设计学习中心：专业：年级：学号：学生：指导教师：1基本情况一、设计资料一、设计资料XX 厂房。采用钢筋混凝土内框架承重，外墙为370mm 砖砌承重。采用单向板肋梁楼盖。楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，15mm 厚石灰砂浆抹灰。荷载：永久荷载，包过梁、柱、板及构造层自重，钢筋混凝土容重 25kN/m,水泥砂浆容33重 20kN/m，石灰砂浆容重 17kN/m，分项系数G1.2。可变荷载，楼面均分布荷载为37.5kN/m，分项系数K1.3。22材料选用：混凝土采用C30（fc=14.3N

2、/mm，ft=1.43N/mm）3钢筋 主梁、次梁采用 HRB335 级（fy=300kN/m）钢筋，其它均用 HPB300 级（fy=270kN/m）钢筋。+32二、楼盖的结构平面布置二、楼盖的结构平面布置主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度是5.7m,次梁的跨度是 4.8m。梁每跨内布置两根次梁。其间距是1.9m。楼盖的布置如图 1 所示。1根据构造要求，板厚取次梁截面高度应满足h h 80mm l1900 47.5mm4040400mml18l15l48001218l570010154800 26612取 h=400mm，截面宽度取为 b=200mm。主梁的截面高度应满足h

3、5700 380 570mm10取截面高度 h=500mm，截面宽度取为 b=250mm。三、板的计算三、板的计算按塑性分析法计算内力。1 1、荷载、荷载恒荷载标准值：20mm 水泥砂浆面层0.02m20kN / m3 0.4kN / m2280mm 钢筋混凝土板15mm 厚石灰砂浆抹灰活荷载标准值横荷载设计值活荷载设计值合计0.08m25kN / m3 2.0kN / m20.015m17kN / m3 0.255kN / m2gk 2.655kN / m2qk 7.5kN / m2g 1.22.655 3.186kN / m2q 1.37.5 9.75kN / m2g q 12.936kN

4、 / m22 2、内力计算、内力计算次梁的截面200mm400mm，板在墙上的支撑长度为120mm，则板的计算跨度为：边跨l0 lnh0.20.081.90.121.72m222lna0.20.121.90.121.74m222l01.72m中间跨l01.90.2 1.7m跨度差(1.721.7) /1.7 1.2001000说明可按等跨连续板计算内力。 取 1m 宽板作为计算单元，计算简图如图 1 所示。kN / mg q 12.9362连续板各截面的弯矩计算见表1.表表 1 1 连续板各截面弯矩计算连续板各截面弯矩计算1B2截面边跨跨内离端第二支座中间跨跨内弯矩计算系数m计算跨度l0C中间

5、支座111l01.72m111116l01.7m114l01.72ml01.7mM m(g q)l023.48-3.482.342.673截面承载力计算截面承载力计算b 1000mm,h 80mm,h08020 60mm。 C30 混凝土，fc=14.3N/mm2。 HPB300钢筋，fy=270kN/m，连续板各截面的配筋计算见表2.表表 2 2 连续板各截面配筋计算连续板各截面配筋计算边区板带（1-2，5-6 轴线间）离端第二离端支跨边跨中间第二跨内、跨内支座支座中间跨跨内中间区板带（2-5 轴线间）2截面位置边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座M（kN/m）23.48-

6、3.482.34-2.673.480.0670.069-3.480.0670.0690.82.34=1.870.0360.0370.8(-2.67)=-2.140.0410.042sM0.0670.0670.0450.0521fcbh021 12s0.0690.0690.0460.054As1fcbh0fy2192191461722192191181341701701901607070实配钢筋面积228228149177228228支座截面的受压区高度系数均小于 0.35，满足弯矩调幅的要求；选配钢筋6/86/8666/816/8162001416200141min (0.2%,45 ft/

7、fy)max 45 ft/ fy 451.43/ 270100% 0.238%所以，As,minminbh 0.238%100080190.4mm2板的裂缝验算板的裂缝验算裂缝宽度验算属于正常使用极限状态， 采用荷载的标准组合。 按弹性方法计算截面弯矩， 考虑可变荷载的最不利布置，有22Mkggkl0qqkl0式中gk折算永久荷载标准值，gk gk qk/ 2 2.6557.5/ 2 6.405kN / mqk折算可变荷载标准值，qk qk/ 2 7.5/ 2 3.75kN / mg五跨连续板满布荷载下相应截面的弯矩系数，按有关表格查的；q五跨连续板最不利荷载布置下相应的弯矩系数，按有关表格查

8、的。由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：Mk (0.0786.4050.13)1.7202kN / m 2.32kN / mMBk (0.1056.4050.1193)1.7202kN / m 3.05kN / mM2k (0.0336.4050.0793)1.72kN / m 1.30kN / m4MCk (0.0796.4050.1113)1.72kN / m 2.42kN / mM3k (0.0466.4050.0853)1.72kN / m 1.59kN / m受弯构件的受力特征系数cr1.9，光面钢筋的相对粘结特征系数 0.7，C30 混凝土抗拉2强度标准值ftk 2.01N / m

9、m；保护层厚度 c=15mm20mm,取 c=20mm，计算过程见表 2，裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。截面Mk板的裂缝宽度验算板的裂缝宽度验算1B2.32228202.90.010.45611.43-3.05228266.80.010.61011.43129.440.19121.30149170.60.010.3348.57106.560.055C-2.42149317.50.010.6898.57106.560.21031.59149208.60.010.4748.57106.560.095As/ mm2sq Mk/0.87h0As(N /mm2)te As/ Ate1.10.65 f

10、tk/tesqdeq d /(mm)lcr(1.9cs0.08deqte)(mm)129.440.108wmaxcrlcrsq/ Es(mm)注注: :te 0.01,取te=0.01。板的挠度验算板的挠度验算截面的短期刚度由下式确定：Bs6E1.150.213.5fEsAsh0234式中，E Es/ Ec 21010 /310 7，矩形截面f0，各截面的短周期刚度如下表所示。截面12190.4560.00371.882B2190.6100.00371.56721460.3340.00241.612C1460.6890.00241.01031460.4740.00241.305As/ mm2

11、As/bh0Bs/1011N mm由表 2 可见，BB与B1很接近，满足 0.5B1BB2B1,按混凝土结构设计规范可取整跨刚度B1为计算挠度，这样的简化使挠度计算大为方便。长期刚度按下式确定B Mk2.32Bs1.88210118.641010N mmMq(1) Mk2.725212.3222其中，M1q (0.078gk0.1qk)l0 (0.0787.9650.13)1.72 2.725kN m511(qqk) 2.655(0.87.5) 7.965kN / m2211qkqqk0.87.5 3kN / m22gk gk第一跨挠度最大，对于等跨连续板可只验算该跨挠度。永久荷载gk满布，可

12、变荷载qk在221，3，5 跨布置，又相应表格查的相应的挠度系数分别是0.64410和0.97310，于是挠度：0.644102gkl40.973102qkl4f BB0.6441022.655172040.9731027.517204l=8.45mm8.6mm10108.64108.64102003 3、绘制板施工图、绘制板施工图板采用分离式配筋。三、次梁计算三、次梁计算次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。1. 1.荷载荷载恒荷载设计值由板传来1.9m3.186kN / m 6.05kN / m次梁自重1.20.2m(0.4m0.08m)25kN / m 1.92kN / m梁侧抹灰1.20.

13、015m(0.4m0.08m)17kN / m 2 0.20kN / m活荷载设计值由板传来323232g 8.17kN/m2q 1.9m9.75kN / m318.5kN / m26合计g q 26.67kN / m22. 2.内力计算内力计算计算跨度边跨ln 4.8m0.12m0.25m 4.555m2lna0.24 4.555mm 4.675m22取0=4.6751.025ln 4.669m 4.675m中间跨ll0 ln 4.8m0.25m 4.55m00跨度差(4.6754.55)/ 4.55 2.71000，说明可按等跨连续梁计算内力。计算简图如图 2 所示。g q 26.67kN

14、 / m2连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表3 表 4.表 3 连续次梁弯矩计算截面弯矩计算系数m计算跨度l01边跨跨中B离端第二支座2中间跨跨中C中间支座111l0 4.675m111l0 4.675m116l0 4.55m114l0 4.55mM m(g q)l02表 4 连续次梁剪力计算截面剪力计算系数v53.00A边支座0.45-53.00B（左）离端第二支座0.634.51B（右）离端第二支座0.5539.44C中间支座0.557净跨度ln2V v(g q)lnl0=4.67554.67l0=4.67574.81l0=4.5566.74l0=4.5566.74正截面承载力计算正截面

15、承载力计算正截面承载力计算时，支座按矩形截面计算，跨中按T 形截面计算，翼缘宽度取11bfl=4800=1600mm，又b sn 2001700 1900mm，故取bf1600mm33一类环境，梁的混凝土保护层厚度要求为25mm，单排钢筋截面有效高度取h0=365mm。判别 T 型截面类型：1fcbfhf(h0hf2) 1.014.3151780(36580) 564.02kN m 53.00kN m2各跨跨中均属于第一类T 型截面。次梁的正截面承载力过程见表次梁正截面受弯承载力计算次梁正截面受弯承载力计算边跨跨中（1） 离端第二支座离 端 第 二 跨（B）跨中（2）中 间 跨 跨 中（3）5

16、3.0053.0034.510.1600.1600.0910.175564.25120.17510443220.096334.0312中间支座 （C）截面弯矩设计值（kN m）sM21fcbh0-39.440.1040.1103834121 12s1fcbh0As选配钢筋fy实际配筋As=565As=1140As=339As=452计算结果表明均小于 0.35，符合塑性内力重分布的条件。As/(bh) 339/(200400) 0.42% min (0.2%,45 ft/ fy)max 45 ft/ fy 451.43 /300 0.22%，满足最小配筋率的要求。斜截面受剪承载力计算。斜截面受

17、剪承载力计算。计算内容包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。（1 1）验算截面尺寸）验算截面尺寸hw h0hf36580 265mm,hw/b 265/ 2001.2 4，截面尺寸按下式验算：0.25cfcbh0 0.251.014.3250365 362.20kN Vmax 74.81kN截面尺寸满足要求。（2 2）计算所需腹筋）计算所需腹筋8采用6 双箍，计算支座B 左侧截面，VBl 72.89kN。由斜截面受剪承载力计算公式确定箍筋间距 s:s 1.0fyvAsvh0Vcs0.7 ftbh01.0270100.483655725.70mm748100.71.43200365调幅后

18、受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加 20%。先调幅整箍筋间距，s 0.85725.7 4580.56mm，大于箍筋最大间距 200mm，最后取 s=200mm。（3 3）验算最小配箍率）验算最小配箍率弯矩调幅时要求的配箍率下限为0.3ft/ fyv0.31.43/ 2701.58103，实际配箍率sv Asv/(bs) 100.48/(200250) 2.50103，满足最小配箍率的要求。次梁的裂缝宽度验算次梁的裂缝宽度验算次 梁 的 折 算 永 久 荷 载gk 6.80814.23/ 4 10.37kN / m； 折 算 可 变 荷 载qk14.23310.67kN / m。

19、变形钢筋的相对粘度特征系数1.0，混凝土的保护层厚度4c=25mm。荷载标准值下弹性分析的荷载弯矩系数cr1.9， 裂缝宽度的计算过程见表2， 各截面的裂缝宽度均满足要求。截面Mk表表 2 2 次梁的裂缝宽度验算次梁的裂缝宽度验算1B241.00565245.320.01410.72212-51.55565308.450.01410.79912115.590.26424.54339227.960.01000.62912143.50.195C-41.48402324.940.01010.70212142.540.276328.65339266.140.01000.60912143.50.221A

20、s/ mm2sq Mk/0.87h0As(N /mm2)te As/ Ate1.10.65 ftk/tesqdeq d /(mm)lcr(1.9cs0.08deqte)(mm)115.590.208wmaxcrlcrsq/ Es(mm)由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：Mk (0.07810.370.110.67)4.6752kN / m 41.00kN / mMBk (0.10510.370.11910.67)4.6752kN / m 51.55kN / mM2k (0.03310.370.07910.67)4.5502kN / m 24.54kN / mMCk (0.07910.370.

21、11110.67)4.5502kN / m 41.48kN / mM3k (0.04610.370.08510.67)4.5502kN / m 28.65kN / m次梁的挠度验算次梁的挠度验算9按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度：BsEsAsh021.150.26E13.5f2.01055653652N mm21.1451013N mm2-367.148.3101.150.772+0.2+13.51.6753其中， As/bh0 565/(200365) 8.310；54E Es/ Ec 2.010 2.810 7.14；f(bfb)hfbh0(1600200)801.647。20

22、0365长期刚度：B Mk41.00Bs1.1451013 9.2671013N mm2Mq(1) Mk35.12(2 1)41.002其中，M1q(0.0789.6540.18.538)4.675 35.12kN m11gk gk(qqk) 6.8080.814.23 9.654kN / m4433qkqqk0.814.238.538kN / m44挠度系数与板相同，挠度：0.644102gkl40.973102qkl4f BB0.6441026.808467540.97310214.2346754l=9.737mm 23.375mm12129.267109.267102003. 3.绘制次

23、梁施工图绘制次梁施工图四、主梁计算四、主梁计算主梁按弹性理论设计。1. 1.荷载荷载为简化计算，将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载。10荷载设计值：由次梁传来8.174.8=39.22kN主梁自重 1.20.25（0.65-0.08）1.9172=8.13kN梁侧抹灰 1.20.015（0.65-0.08）1.9172=0.67kNG=48.02kN活荷载设计值：由次梁传来 Q=18.54.8=88.8kNG+Q=136.82kN2. 2.计算简图计算简图主梁端部支承在砖墙上，支承长度为370mm；中间支承在柱上，钢筋混凝土柱截面为350mm350mm ； 墙 、 柱 为 主 梁 的 铰

24、支 座 ， 主 梁 连 续 梁 计 算 。计算跨度：边跨ln 5.70.120.35 5.405m2l01.025lnl0 lnb0.351.0255.405 5.715m22ab0.370.35 5.405 5.765m2222取最小值l0 5.715m中间跨：ln 5.7 0.35 5.35ml0 lnb 5.350.35 5.7m跨度差 （5.715-5.7）/5.7=0.26%0.24ft/ fyv0.241.43/ 2701.27103，满足要求。主梁裂缝宽度验算主梁裂缝宽度验算受弯构件的受力特征系数cr1.9，变形钢筋的相对粘结特征系数1.0，C30 混凝土2抗拉强度标准值ftk

25、2.01N / mm；保护层厚度 c=25mm。主梁各截面的裂缝宽度验算过程见表 2，各截面的裂缝宽度均满足要求。表中 B 支座边缘弯矩标准值：MBk MBk,maxV0kb / 2 182.4 108.320.35/ 2 204.01kN m截面Mk1178.61884247.60.03010.924720B-204.011884282.90.03010.9472093.12942244.350.01510.7459202-36.46628143.50.01000.189520As/ mm2sq Mk/0.87h0As(N /mm2)te As/ Ate1.10.65 ftk/tesqdeq

26、 d /(mm)14lcr(1.9c0.08deqte)(mm)100.80.219100.80.256153.460.180207.50.054wmaxcrlcrsq/ Es(mm)主梁的挠度验算主梁的挠度验算按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度：BsEsAsh021.150.26E13.5f2.010518844402N mm2 5.09101367.140.01731.150.9247+0.2+13.50.9556其中， As/bh01884 /(250440) 0.0173；54E Es/ Ec 2.010 2.810 7.14；(1220300)80 0.9556。bh017

27、5440Mk178.6B Bs5.091013 2.81013N mmMq(1) Mk146.04(2 1)178.6f(bfb)hf其中，M1k 55.80.8112.8 146.04kN m挠度系数与板相同，挠度：0.644102gkl40.973102qkl4f BB1.88310240.02103571532.71610268.3110357153l=17.3mm 28.58mm2.810132.810132003. 3.主梁施工图主梁施工图15162单向板结构设计2.1板的设计2.1.12.1.1、板的计算、板的计算按塑性分析法计算内力。1 1、荷载、荷载恒荷载标准值：20mm 水泥

28、砂浆面层80mm 钢筋混凝土板15mm 厚石灰砂浆抹灰0.02m20kN / m3 0.4kN / m20.08m25kN / m3 2.0kN / m20.015m17kN / m3 0.255kN / m2gk 2.655kN / m2活荷载标准值横荷载设计值活荷载设计值qk 7.5kN / m2g 1.22.655 3.186kN / m2q 1.37.5 9.75kN / m2g q 12.936kN / m2合计2 2、内力计算、内力计算次梁的截面200mm400mm，板在墙上的支撑长度为120mm，则板的计算跨度为：边跨l0 lnh0.20.081.90.121.72m222lna

29、0.20.121.90.121.74m222l01.72m中间跨l01.90.2 1.7m跨度差(1.721.7) /1.7 1.2001000说明可按等跨连续板计算内力。 取 1m 宽板作为计算单元，计算简图如图 1 所示。kN / m2g q 12.93617连续板各截面的弯矩计算见表1.表表 1 1 连续板各截面弯矩计算连续板各截面弯矩计算截面弯矩计算系数1边跨跨内B离端第二支座2中间跨跨内C中间支座m计算跨度l0111l01.72m111116l01.7m114l01.72ml01.7mM m(g q)l023.48-3.482.342.67截面承载力计算截面承载力计算b 1000mm

30、,h 80mm,h08020 60mm。 C30 混凝土，fc=14.3N/mm2。 HPB3002钢筋，fy=270kN/m，连续板各截面的配筋计算见表2.表表 2 2 连续板各截面配筋计算连续板各截面配筋计算边区板带（1-2，5-6 轴线间）离端第二截面位置边跨跨内离端第二支座支跨跨内、中间跨跨内中间支座离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座中间区板带（2-5 轴线间）边跨跨内M（kN/m）23.48-3.482.34-2.673.48-3.480.82.34=1.870.0360.8(-2.67)=-2.140.041sM0.0670.0670.0450.0521fcbh020.

31、0670.0671 12s0.0690.0690.0460.0540.0692190.0692190.0371180.042134As1fcbh0fy21921914617218选配钢筋实配钢筋面积6/82286/8228619014961601776/81702286/817022817017062001416200141支座截面的受压区高度系数均小于 0.35，满足弯矩调幅的要求；min (0.2%,45 ft/ fy)max 45 ft/ fy 451.43/ 270100% 0.238%所以，As,minminbh 0.238%100080190.4mm2板的裂缝验算板的裂缝验算裂缝宽

32、度验算属于正常使用极限状态， 采用荷载的标准组合。 按弹性方法计算截面弯矩， 考虑可变荷载的最不利布置，有22Mkggkl0qqkl0式中gk折算永久荷载标准值，gk gkqk/ 2 2.6557.5/ 2 6.405kN / mqk折算可变荷载标准值，qk qk/ 2 7.5/ 2 3.75kN / mg五跨连续板满布荷载下相应截面的弯矩系数，按有关表格查的；q五跨连续板最不利荷载布置下相应的弯矩系数，按有关表格查的。由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：Mk (0.0786.4050.13)1.7202kN / m 2.32kN / mMBk (0.1056.4050.1193)1.7202

33、kN / m 3.05kN / mM2k (0.0336.4050.0793)1.72kN / m 1.30kN / mMCk (0.0796.4050.1113)1.72kN / m 2.42kN / mM3k (0.0466.4050.0853)1.72kN / m 1.59kN / m受弯构件的受力特征系数cr1.9，光面钢筋的相对粘结特征系数 0.7，C30 混凝土抗拉2强度标准值ftk 2.01N / mm；保护层厚度 c=15mm20mm,取 c=20mm，计算过程见表 2，裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。板的裂缝宽度验算板的裂缝宽度验算截面12.32228202.9B-3.05

34、228266.821.30149170.6C-2.42149317.531.59149208.6MkAs/ mm2sq Mk/0.87h0As(N /mm2)19te As/ Ate1.10.65 ftk/tesqdeq d /(mm)0.010.45611.430.010.61011.43129.440.1910.010.3348.57106.560.0550.010.6898.57106.560.2100.010.4748.57106.560.095lcr(1.9cs0.08deqte)(mm)129.440.108wmaxcrlcrsq/ Es(mm)注注: :te 0.01,取te=0

35、.01。板的挠度验算板的挠度验算截面的短期刚度由下式确定：Bs6E1.150.213.5fEsAsh0234式中，E Es/ Ec 21010 /310 7，矩形截面f0，各截面的短周期刚度如下表所示。截面12190.4560.00371.882B2190.6100.00371.56721460.3340.00241.612C1460.6890.00241.01031460.4740.00241.305As/ mm2 As/bh0Bs/1011N mm由表 2 可见，BB与B1很接近，满足 0.5B1BB2B1,按混凝土结构设计规范可取整跨刚度B1为计算挠度，这样的简化使挠度计算大为方便。长期

36、刚度按下式确定B Mk2.32Bs1.88210118.641010N mmMq(1) Mk2.725212.3222其中，M1q (0.078gk0.1qk)l0 (0.0787.9650.13)1.72 2.725kN mgk gk11(qqk) 2.655(0.87.5) 7.965kN / m2210.87.5 3kN / m2qkqqk12第一跨挠度最大，对于等跨连续板可只验算该跨挠度。永久荷载gk满布，可变荷载qk在20221，3，5 跨布置，又相应表格查的相应的挠度系数分别是0.64410和0.97310，于是挠度：0.644102gkl40.973102qkl4f BB0.64

37、41022.655172040.9731027.517204l=8.45mm8.6mm8.6410108.6410102002.2次梁的设计2.2.12.2.1、次梁计算、次梁计算次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。1. 1.荷载荷载恒荷载设计值由板传来1.9m3.186kN / m 6.05kN / m次梁自重1.20.2m(0.4m0.08m)25kN / m 1.92kN / m梁侧抹灰1.20.015m(0.4m0.08m)17kN / m 2 0.20kN / m323232g 8.17kN/m2活荷载设计值由板传来合计q 1.9m9.75kN / m318.5kN / m2g q 2

38、6.67kN / m22. 2.内力计算内力计算计算跨度边跨ln 4.8m0.12m0.25m 4.555m2lna0.24 4.555mm 4.675m22取0=4.6751.025ln 4.669m 4.675ml中间跨l0 ln 4.8m0.25m 4.55m00跨度差(4.6754.55)/ 4.55 2.71000，说明可按等跨连续梁计算内力。计算简图21如图 2 所示。g q 26.67kN / m2连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表3 表 4.表 3 连续次梁弯矩计算截面弯矩计算系数1边跨跨中B离端第二支座2中间跨跨中C中间支座m计算跨度l0111l0 4.675m111116

39、l0 4.55m114l0 4.675ml0 4.55mM m(g q)l02表 4 连续次梁剪力计算截面剪力计算系数53.00-53.0034.5139.44A边支座0.45B（左）离端第二支座0.6B（右）离端第二支座0.55C中间支座0.55v净跨度ln2V v(g q)lnl0=4.67554.67l0=4.67574.81l0=4.5566.74l0=4.5566.74正截面承载力计算正截面承载力计算正截面承载力计算时，支座按矩形截面计算，跨中按T 形截面计算，翼缘宽度取11bfl=4800=1600mm，又b sn 2001700 1900mm，故取bf1600mm3322一类环境

40、，梁的混凝土保护层厚度要求为25mm，单排钢筋截面有效高度取h0=365mm。判别 T 型截面类型：1cfff b h (h0hf2) 1.014.3151780(36580) 564.02kN m 53.00kN m2各跨跨中均属于第一类T 型截面。次梁的正截面承载力过程见表次梁正截面受弯承载力计算次梁正截面受弯承载力计算截面边跨跨中（1） 离端第二支座（B）离 端 第 二 跨跨中（2）中 间 跨 跨 中（3）弯矩设计值（kN m）53.000.16053.000.16034.510.091-39.440.104中间支座 （C）sM21fcbh01 12sAs选配钢筋0.175564.20.

41、17510440.096334.00.1103831fcbh0fy实际配筋512322312412As=565As=1140As=339As=452计算结果表明均小于 0.35，符合塑性内力重分布的条件。As/(bh) 339/(200400) 0.42% min (0.2%,45 ft/ fy)max 45 ft/ fy 451.43 /300 0.22%，满足最小配筋率的要求。斜截面受剪承载力计算。斜截面受剪承载力计算。计算内容包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。（1 1）验算截面尺寸）验算截面尺寸hw h0hf36580 265mm,hw/b 265/ 2001.2 4，截面尺

42、寸按下式验算：0.25cfcbh0 0.251.014.3250365 362.20kN Vmax 74.81kN截面尺寸满足要求。（2 2）计算所需腹筋）计算所需腹筋采用6 双箍，计算支座B 左侧截面，VBl 72.89kN。由斜截面受剪承载力计算公式确定箍筋间距 s:23s 1.0fyvAsvh0Vcs0.7 ftbh01.0270100.483655725.70mm748100.71.43200365调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加 20%。先调幅整箍筋间距，s 0.85725.7 4580.56mm，大于箍筋最大间距 200mm，最后取 s=200mm。（3 3

43、）验算最小配箍率）验算最小配箍率弯矩调幅时要求的配箍率下限为0.3ft/ fyv0.31.43/ 2701.58103，实际配箍率sv Asv/(bs) 100.48/(200250) 2.50103，满足最小配箍率的要求。次梁的裂缝宽度验算次梁的裂缝宽度验算次 梁 的 折 算 永 久 荷 载gk 6.80814.23/ 4 10.37kN / m； 折 算 可 变 荷 载qk14.23310.67kN / m。变形钢筋的相对粘度特征系数1.0，混凝土的保护层厚度4c=25mm。荷载标准值下弹性分析的荷载弯矩系数cr1.9， 裂缝宽度的计算过程见表2， 各截面的裂缝宽度均满足要求。表表 2 2

44、 次梁的裂缝宽度验算次梁的裂缝宽度验算截面141.00565245.320.01410.72212B-51.55565308.450.01410.79912115.590.264224.54339227.960.01000.62912143.50.195C-41.48402324.940.01010.70212142.540.276328.65339266.140.01000.60912143.50.221MkAs/ mm2sq Mk/0.87h0As(N /mm2)te As/ Ate1.10.65 ftk/tesqdeq d /(mm)lcr(1.9cs0.08deqte)(mm)115.

45、590.208wmaxcrlcrsq/ Es(mm)由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：Mk (0.07810.370.110.67)4.6752kN / m 41.00kN / mMBk (0.10510.370.11910.67)4.6752kN / m 51.55kN / mM2k (0.03310.370.07910.67)4.5502kN / m 24.54kN / m24MCk (0.07910.370.11110.67)4.5502kN / m 41.48kN / mM3k (0.04610.370.08510.67)4.5502kN / m 28.65kN / m次梁的挠度验算

46、次梁的挠度验算按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度：BsEsAsh021.150.26E13.5f2.010556536522132N mm 1.14510 N mm67.148.310-31.150.772+0.2+13.51.6753其中， As/bh0 565/(200365) 8.310；54E Es/ Ec 2.010 2.810 7.14；f(bfb)hfbh0(1600200)801.647。200365长期刚度：B Mk41.00Bs1.1451013 9.2671013N mm2Mq(1) Mk35.12(2 1)41.00其中，M1q(0.0789.6540.18.

47、538)4.675235.12kN m11gk gk(qqk) 6.8080.814.23 9.654kN / m4433qkqqk0.814.238.538kN / m440.644102gkl40.973102qkl4f BB0.6441026.808467540.97310214.2346754l=9.737mm 23.375mm12129.267109.26710200挠度系数与板相同，挠度：2.3主梁的设计2.3.12.3.1、主梁计算、主梁计算主梁按弹性理论设计。1. 1.荷载荷载为简化计算，将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载。荷载设计值：25由次梁传来8.174.8=39.2

48、2kN主梁自重 1.20.25（0.65-0.08）1.9172=8.13kN梁侧抹灰 1.20.015（0.65-0.08）1.9172=0.67kNG=48.02kN活荷载设计值：由次梁传来 Q=18.54.8=88.8kNG+Q=136.82kN2. 2.计算简图计算简图主梁端部支承在砖墙上，支承长度为370mm；中间支承在柱上，钢筋混凝土柱截面为350mm350mm ； 墙 、 柱 为 主 梁 的 铰 支 座 ， 主 梁 连 续 梁 计 算 。计算跨度：边跨ln 5.70.120.35 5.405m2l01.025lnl0 lnb0.351.0255.405 5.715m22ab0.3

49、70.35 5.405 5.765m2222取最小值l0 5.715m中间跨：ln 5.7 0.35 5.35ml0 lnb 5.350.35 5.7m跨度差 （5.715-5.7）/5.7=0.26%0.24ft/ fyv0.241.43/ 2701.27103，满足要求。主梁裂缝宽度验算主梁裂缝宽度验算受弯构件的受力特征系数cr1.9，变形钢筋的相对粘结特征系数1.0，C30 混凝土2抗拉强度标准值ftk 2.01N / mm；保护层厚度 c=25mm。主梁各截面的裂缝宽度验算过程见表 2，各截面的裂缝宽度均满足要求。29表中 B 支座边缘弯矩标准值：MBk MBk,maxV0kb / 2

50、 182.4 108.320.35/ 2 204.01kN m截面1178.61884247.60.03010.924720100.80.219B-204.011884282.90.03010.94720100.80.25693.12942244.350.01510.745920153.460.1802-36.46628143.50.01000.189520207.50.054MkAs/ mm2sq Mk/0.87h0As(N /mm2)te As/ Ate1.10.65 ftk/tesqdeq d /(mm)lcr(1.9c0.08deqte)(mm)wmaxcrlcrsq/ Es(mm)主

51、梁的挠度验算主梁的挠度验算按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度：BsEsAsh021.150.26E13.5f2.010518844402N mm2 5.09101367.140.01731.150.9247+0.2+13.50.9556其中， As/bh01884 /(250440) 0.0173；54E Es/ Ec 2.010 2.810 7.14；f(bfb)hfbh0(1220300)80 0.9556。175440B Mk178.6Bs5.091013 2.81013N mmMq(1) Mk146.04(2 1)178.6其中，M1k 55.80.8112.8 146.04kN m挠度系数与板相同，挠度：0.644102gkl40.973102qkl4f BB1.88310240.02103571532.71610268.3110357153l=17.3mm 28.58mm13132.8102.810200303配筋图3.1板的配筋图板采用分离式配筋。3.2次梁的配筋图313.3主梁的配筋图32