900吨冷藏库制冷工程设计毕业设计说明书正文420

《900吨冷藏库制冷工程设计毕业设计说明书正文420》由会员分享，可在线阅读，更多相关《900吨冷藏库制冷工程设计毕业设计说明书正文420（41页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。

1、山东建筑大学毕业设计说明书 1 1 前 言 1.1 设计题目的选题的缘由及意义 冷库是发展冷藏业的基础设施，也是在低温条件下贮藏货物的建筑群。食品保鲜主要以食品冷藏链为主，将易腐畜禽、水产、果蔬、速冻食品通过预冷、加工、贮存和冷藏运输，有效地保持食品的外观、色泽、营养成分及风味物质，达到食品保质保鲜，延长食品保存期的目的，起到调剂淡、旺季市场的需求并减少生产与销售过程中经济损耗的作用。在现代化的食品工业中，食品从生产加工、贮藏运输、销售至消费全过程都保持在所要求的低温条件下，这种完整的冷藏网统称“冷链” ， 它可以保证食品的质量，减少生产及分配过程中的损耗。目前，国家投入巨资加快基础设施建设，

2、调整农业产品结构，推进城市化进程，这些措施必将会带动制冷空调产品的生产和使用，促进、完善“冷链”的建设。在农业、畜牧业方面，水果、蔬菜、 养殖加工业的发展， 包括花卉业的兴起， 给冷冻冷藏业的发展带来勃勃生机。由此可见，随着市场经济的不断发展、现代物流系统的不断完善，食品冷藏链的产业化发展前景十分广阔。 1.1.1 冷库行业现状 国外冷库行业现状。国外冷库行业发展较快的国家主要有日本、美国、芬兰、加拿大等国。日本是亚洲最大的速冻食品生产国，-20以下的低温库在冷库中占80%以上。70 年代以前国外冷库普遍采用以氨为制冷剂的集中式制冷系统， 70 年代后期逐渐采用以 R22 为制冷剂的分散式制冷

3、系统。美国和加拿大占 80%以上的冷库都以使用 R717 为制冷剂。80 年代以来，分散式制冷系统在国外发展很快，冷却设备由冷风机逐步取代了排管，贮藏水果冷库中近 1/3 为气调库，在冷库建造方面土建冷库正向预制装配化发展，自动化控制程度比较高。比较著名的装配式冷库的制造商如芬兰的辉乐冷冻集团(HUURRE), 其库板 HE-3 由无氟绝缘聚氨酯板和两层镀锌的钢层组成，轻便易拆卸，施工期短、气密性好、空间利用率高。 近年来，国外新建的大型果蔬贮藏冷库多是果品气调库， 如美国使用气调贮藏苹果已占冷藏总数的80%；法国、意大利也大力发展该项技术，气调贮藏苹果均达到冷藏苹果总数的 50%70%以上；

4、英国气调库容达 22 万吨。日本、意大利等发达国家已拥有 10 座世界级的自动化冷库。 国内冷库行业现状。我国自 1955 年开始建造第一座贮藏肉制品冷库，1968 年山东建筑大学毕业设计说明书 2 建成第一座贮藏水果冷库，1978 年建成第一座气调库。1995 年由开封空分集团有限公司首次引进组合式气调库先进工艺， 并在山东龙口建造 15000 吨气调冷库获得成功， 开创了国内大型组装式气调冷库的成功先例， 用户亦取得了较好的经济效益。1997 年又在陕西西安建造了一座10000 吨气调冷库，气密性能达到国际先进水平。该公司气调冷库已分布在山东、河南、北京、湖南、新疆、陕西、天津、四川等省市

5、自治区，并获得客户的较好信誉。广东、北京等省市大约先后引进了 40 座预制装配式冷藏库，总库容约为 7.5 万吨。近几年来，我国冷库建设发展十分迅速，主要分布在各水果、蔬菜主产区以及大中城市郊区的蔬菜基地。据统计，全国现有冷冻冷藏能力已达 500 多万吨，其中外资、中外合资和私营冷库约占 50 万吨，国有冷库 450 多万吨，分属于内贸、农业、外贸和轻工系统，其中内贸系统冷库容量达300 多万吨，占全国总量的 60%以上。我国商业系统拥有果蔬贮藏库面积达 200 多万平方米，仓储能力达 130 多万吨，其中机械冷藏库 70 多万吨，普通库为 60 多万吨。 果品蔬菜保鲜一般采用最低温度为 -

6、2的高温库，水产、肉食类保鲜采用温度在- 18以下的低温库，而我国的贮藏冷库大多数为高温库。大型冷库一般采用以氨为制冷剂的集中式制冷系统，冷却设备多为排管，系统复杂，实现自动化控制难度大。小型冷库一般采用以氟里昂为制冷剂的分散式或集中式制冷系统4。在建造方面以土建冷库偏多，自动化控制水平普遍较低。装配式冷库近几年来有所发展。 国内专业生产制冷设备及建造冷库的厂家很多，如开封空分集团制冷工程公司为国内第一家组装式冷库生产厂家，已形成从几立方米库容小型室内库到几万立方米的大型室外库；从高温库、低温库、冻结库到综合库；从全组装式冷库到土建结构内部贴板的混合式冷库；从普通冷库过渡到的多品种、多规格的气

7、调冷库系列产品。此外大连制冷设备厂、天津森罗科技发展有限责任公司等，其制冷设备在冷库行业领域中所占比重较大， 天津森罗科技发展有限责任公司采用双面彩钢聚苯乙烯保温板建造的装配式冷库， 在国内发展较快。 国家农产品保鲜工程技术研究中心 （天津）研制开发的微型节能冷库在国内农村各地已广泛推广。据统计我国生产企业已生产建设大中小型装配库约 800 座，室内装配式冷库约 2.5 万套（座） ，仅苏州市2004 年全市新建保鲜冷库 38 座，占江苏省的 40%。 1.2 目前主要存在的问题 由于我国的冷库行业起步相对于发达国家还有一定差距，冷库的设计、制造，山东建筑大学毕业设计说明书 3 维护水平和国际

8、先进水平相比相对落后，主要表现在以下几个方面： 1.2.1 冷库利用率偏低 空间利用率。 传统的冷库设计一般高 5m 左右，但在实际操作应用中，尤其是无隔架层的冷库利用率低于 50%，如物品堆码的高度一旦达到 3.2m 时，外包装为纸箱的食品，因重压变形、吸潮等原因极易出现包装破裂、倒塌等现象6，导致食品品质降低，造成较大的经济损失。 周年利用率。 以兰州市为例：大多数冷库每年 510 月份期间贮藏荷兰豆、西兰花、花椰菜、大白菜、甘蓝、百合等新鲜蔬菜，然后以冷藏车、简易汽运等方式运至广州、上海、杭州等南方城市进行销售经营，冷库闲置期长达 6 个月。兰州肉联厂低温冷库贮藏肉制品、速冻食品、雪糕、

9、冷饮等，利用率相对较高。而其他冷库中仅有少量冷库在 10 月至翌年 4 月份贮藏水果，其余时间基本关闭闲置，周年利用率仅能达到 50%。 1.2.2 部分冷库设计不尽规范，存在诸多安全隐患 国内很多冷库属于无证设计、安装，缺乏统一标准，缺乏特种设备安全技术档案现象较为普遍。操作人员未经专业培训无证上岗，管理人员安全意识淡薄。部分容积 500 立方米以上以氨为制冷剂的土建食品冷库，其库址选择、地基处理、制冷设备安装等严重不符合冷库设计规范( GB50072-2001) 的要求，存在诸多安全隐患。许多冷库名为气调库却达不到气调的目的， 部分低温库一建成就面临停用或只能按高温库降级使用的局面。 1.

10、2.3 制冷系统维修措施不力，设施设备老化严重 制冷机的正常维修周期一般为运转 800010000h 即应进行大维修；运转30004000h进行中维修；运转 1000h 进行小维修。适时对制冷系统进行维修、保养，可以及早消除事故隐患。因为国内大多数冷库尤其是 90 年代以前所建冷库，设施设备陈旧、管道严重腐蚀、墙体脱落、地基下陷、压力容器不定期检验。普遍开开停停，带病运营现象十分严重。 1.2.4 冷库节能措施未引起足够重视 冷库属于耗能大户。有数据表明：蒸发器内油膜增加 0.1 ，会使蒸发温度下降 2.5，电耗增加 11%。冷凝器中若存在油膜、水垢，蒸发器外表结霜等均会导致蒸发温度下降，耗电

11、增加。另外，低温库冻结间或速冻装置进货后压缩比小于 8时，应先采用单级制冷压缩，当蒸发压力降下来后，其压缩比大于 8 时再改用双级山东建筑大学毕业设计说明书 4 压缩制冷方式，而许多低温冷库一开机就启用双级压缩机，使冷库能耗加大。 1.2.5 自动化控制程度低迷 国外冷库的制冷装置广泛采用了自动控制技术，大多数冷库只有 13 名操作人员， 许多冷库基本实现夜间无人值班。 而我国冷库的制冷设备大多采用手动控制，或者仅对某一个制冷部件采用了局部自动控制技术， 对整个制冷系统做到完全自动控制的较少，货物进出、装卸等方面的自动化程度普遍较低。 1.2.6 商业冷库价格竞争激烈 近几年随着冷库数量的增加

12、， 除部分食品生产企业、 科研单位自备用于存放食品原料或用于科研试验的冷库外，商业冷库出租转让频繁，行业内低价竞争激烈，加之高温库和低温库比例失衡以及地理位置的差异， 存贮肉类及速冻食品的低温库供不应求，大量的高温库闲置待用，导致大多商业冷库经营企业经济效益不佳。 1.2.7 目前食品冷藏行业冷库安全生产的专职管理部门不明确 上个世纪，原商业部食品局一直是全国商业系统冷库安全生产最高管理机关，它组织制定的一系列有关冷库安全生产的管理规程， 不仅在商业系统， 而且在轻工、外贸、水产等行业的冷库中也都纷纷借鉴，参照执行，起到了统领全国食品冷藏业冷库安全生产管理的作用。但是如今， 随着政府体制的改革

13、， 商业部已不复存在了，有关我国食品冷藏冷库安全生产管理的部门至今尚不明确， 因此这就形成了我国食品冷藏业冷库安全生产管理放任自流，各行其是的状况。此外，目前在我国大中型冷库中， 特别是在使用氨做制冷剂的冷库， 多数没有设置专职的生产安全管理人员。不少食品冷藏企业对安全工程师这种专业技术职称都十分生疏。特别是近几年，国内食品冷藏企业面临着转制及市场激烈竞争的双重压力，生存是第一位的，企业领导顾及不到生产安全，加上企业减员增效等一系列内部改革措施的出台，往往被削减的首先是企业生产安全管理的职能部门及人员。从对安全生产重视程度来看，应该说现在远不如以前。安全生产的管理水平在下降，无论从历史上还是现

14、在，我们食品冷藏业冷库安全管理的水平，都落于国内石化、冶金、轻工等相关行业，这已是不争的事实。 1.2.8 食品冷藏业冷库安全生产管理的规章制度不健全 据了解， 目前除在上世纪八十年代中期原商业部食品局曾在全国商业系统冷藏企业内颁布实施过冷藏库氨制冷装置安全技术规程 （暂行）外 （后来此“规程”曾在国内其它行业的冷库都曾经参照执行过） ，至今国内针对食品冷藏业冷库安全山东建筑大学毕业设计说明书 5 生产管理的规程或安全生产操作规程还未见公布于世。 这就说明我们食品冷藏业冷库安全生产管理规章制度目前还是空白， 急待从行业管理的角度， 制定全行业安全生产应遵从的作业及操作规范。 1.2.9 在各类

15、安全生产事故中，火灾事故仍是我国食品冷藏业冷库建设与生产中的头号多发事故 由于冷库围护结构的隔热层和制冷设备和管道的保冷层， 目前仍然以难燃和易燃的隔热材料聚氨酯泡沫塑料、自熄性聚苯乙烯泡沫塑料、软木等为主。尽管在工程设计中遵照国家“建筑设计防火规范”和“冷库设计规范”要求，科学规划防火分区，加设防火带，但不可否认由于技术条件的限制，这些技术措施对冷库火险还难以彻底防范，这都会为冷库在建造和使用中留下火灾隐患。据目前有关冷库火灾事故的统计，冷库建造过程中发生的火险远远大于冷库建成后使用过程中的火险（此部分火险则大多由电气设施，设置或使用不当造成） 。据不完全统计，从上世纪九十年代以来，全国仅冷

16、库建造过程中发生火灾就有 20 余起，死亡 78 人，造成直接经济损失近 1.5 亿元。由此可以看出，火灾已成为我们食品冷藏业冷库的头号灾害。 1.3 我国食品冷藏冷库安全生产管理有待改进的几个问题 针对上面的分析及我国食品冷藏业冷库安全生产的现状， 为缩小我们行业在安全生产管理方面同国内其他行业之间的差距特提出如下几方面的改进的建议。 1.3.1 健全和完善我国食品冷藏业冷库各级安全生产管理规章制度 目前从全国冷藏行业来看，还没有一份可供全行业共同执行的“冷库安全生产管理的规范”。因此当务之急，是在广泛调研的基础上，以我国人大颁布的“安全生产法”为纲，紧密结合冷库安全生产这种特殊环境，组织行

17、业内的标准化工作者，尽快编写出食品冷藏业“冷库氨制冷装置安全技术规程”， 而各食品冷藏企业可结合本企业的生产特点，制定出本企业“冷库安全生产管理规程”、“制冷机安全操作规程”等，形成国家、行业、企业三级完善的安全生产管理规章制度体系。 1.3.2 在全国食品冷藏行业中广泛开展安全生产知识和相关法规的宣贯工作 可以以一个省（自治区）为单位，由食品冷藏行业组织出面，在各省安全生产主管部门的指导下，通过办培训班、搞知识竞赛等多种灵活的形式，对全体职工进行安全生产知识及相关法规的教育。宣讲食品冷藏行业特别是有关冷库安全生产管理的相关规程，有关压力容器、压力管道的安全知识，车间火灾的防控安全捕救方山东建

18、筑大学毕业设计说明书 6 法及遇险后逃生的方法。 必要是要注意纠正其习惯性违章作业。 当前有关国家及行业内安全生产法规的宣贯，其重点对象应是非公有制食品冷藏企业的经营者及乡、镇一级食品冷藏企业主。 1.3.3 在食品冷藏业大中型冷库中，为落实我国“安全生产法”的要求，应针对企业安全生产管理的需要设岗立责 我国安全生产法已对企业安全生产管理机构和人员设置做出了规定，企业的安全生产除企业人为本企业安全生产第一责任外，还应设有安全管理部门及专职人员。这一要求对我国为数众多小型乡、镇食品冷藏企业来讲，一时还难以执行，但对大中型食品冷藏业冷库来讲，特别是对采用氨制冷系统的冷库来说，还是十分必要的。应该设

19、专职安全生产管理人员 1 人，负责企业安全生产管理制度的制订，安全生产状况的监督检查工作，以及安全生产知识和条令法规在企业内的宣贯工作。因为在这些大中型食品冷藏冷库的氨制冷系统中， 氨的充注量都在几吨到几十吨之多，一旦发生氨泄漏事故，不仅危及本企业职工的人身安全，对周围 500 米之内的人畜都会造成重大伤害，因此，大、中型冷库企业的安危已为影响社区安全的重大问题。 1.3.4 冷库的最优化设计与应用 目前, 全国城镇居民和农村居民全年用于饮食的消费约为 16140 亿元人民币 ,到 2000 年底我国仅禽畜产量一项就达 6000 万吨以上, 而蔬菜、水果等的产量也在逐年递增, 使与之相配的食品

20、加工、 储藏的食品冷链体系, 在全国范围内得到快速发展和完善。冷库作为冷链体系的关键设备之一, 自 90 年代以来, 在全国各地兴建约4000 余座, 冷藏容量达 450 万吨/ 次。 1.3.5 降低能耗 冷库围护结构。 冷库通过围护结构的跑冷量与冷藏库围护结构单位热流量成正比。因此，应多在减少冷库的冷藏库围护结构单位热流量指标方面下功夫。要降低围护结构单位热流量，一是保温材料热导率要小，二是围护结构层要厚。但厚度一般不宜太厚，否则会出现增加建造成本和浪费空间等问题。因此，要在合适的厚度范围内选取保温材料。通常情况下要求保温材料热导率小、吸水率低、耐低温性能好，成本不能过高等。常用的冷库保温

21、材料有聚氨酯硬质泡沫塑料、聚苯乙烯泡沫塑料等。聚氨酯硬质泡沫塑料热阻最大，保温性能最好，适用于低温冷库。聚苯乙山东建筑大学毕业设计说明书 7 烯泡沫塑料生产厂家众多，购取方便，热阻较大，建造安装方便，适用于高、中温冷库。 冷库围护结构的防潮和隔汽。对冷库围护结构采取防潮隔汽措施也是必要的，否则会使保温材料的保温性能变差。这也就是冷库库体刚开始使用时保温性能不错，可是用一段时间以后保温效果变差的原因。由于水蒸气是从高温侧向低温侧渗透，因此，防潮隔汽层应设在隔热层温度高的一侧。 冷库的蒸发压力和温度。 蒸发温度与蒸发压力是相对应的， 知道了蒸发压力后，可通过查表得出蒸发温度。在冷库库房温度一定的条

22、件下，将温差 ( 蒸发温度与库房温度的差) 缩小，蒸发温度可以相应地提高，冷库制冷机的制冷量就会有所提高，也就是循环效率提高了，相应地也节省了电能。 冷库融霜操作。一般来说，当蒸发器表面上的霜层对空气的阻力尚不显著，通过蒸发器空气的流量尚未减少之前，霜层的影响尚不严重，可不必融霜 ; 当空气的流量明显减少时，应进行融霜。 空气的湿度越大、蒸发器温度与冷库的库温差越大，越容易在蒸发器上结霜，结合保鲜工艺，尽量采用包装化冷藏可以减少果蔬的干耗，减少蒸发器的融霜次数，实际也起到了冷库节能的作用。 冷库储藏温度和冷库库房利用率。不同的产品储藏温度不同，每种产品也都有适合其储藏的温度范围。在不影响产品品

23、质的情况下，节能冷库应选用较高的储藏温度。冷库库温高了，制冷系统的蒸发温度也相应的提高，制冷机的制冷量就会有所提高，循环效率也当然的提高了。提高冷库库温更重要的是还可以减少通过库体向外的传热量。 节能冷库库房利用率是产品实占容积与库房有效容积的比值。对于微型冷库的容积利用率一般不低于 0.3, 当然也不能太高，否则出现降温困难。对于所要储藏的产品的容积变化较大时，应分隔成两个或更多的冷库冷藏间。另外要选择合理的储藏周期，这对冷库的节能是不言而喻的。鉴于冷库冷藏企业耗电量的 80%是制冷系统, 而制冷系统中压缩机的耗电量约占 60%左右, 所以压缩机所匹配电动机的节能意义更为重大。 1.4 发展

24、趋势 从市场对冷库的需求趋势来看，我国现有的冷库容量还十分不足，今后冷库的发展趋势主要表现在以下几个方面： 1.4.1 建设规模 山东建筑大学毕业设计说明书 8 果蔬产区应集中建设气调冷库，规模应以大、中、小型相结合，以发展中型为宜。机械气调库的建设应择优推广预制生产，现场装配模式冷库工程化工业产品，果蔬产地适于建单层冷库和中小型冷库；尽快推广塑料薄膜、大棚、大帐、硅窗、塑料薄膜小包装等气调设施是我国近期发展的重点。在经济较发达的城市，发展中型冷库，建立冷冻食品贮藏批发市场。将中小型冷库向社会开放，提供有偿的仓库服务、信息服务、经营后勤服务。 1.4.2 冷链物流 我国完整独立的冷链系统尚未形

25、成，市场化程度很低，冷冻冷藏企业有条件的可改造成连锁超市的配送中心，形成冷冻冷藏企业、超市和连锁经营企业联营经营模式。建立食品冷藏供应链，将易腐、生鲜食品从产地收购、加工、贮藏、运输、销售，直到消费者的各个环节都处于标准的低温环境之中，以保证食品的质量，减少不必要的损耗，防止食品变质与污染。 1.4.3 制冷设备 制冷设备业应着力开发国际市场先进通用的 60HP 以下各档次分体式或一体化且配有电子技术的自动化机组， 将计算机与自动化技术广泛地应用于整个制冷系统的自动控制中，目的是为冷冻冷藏行业升级换代，延长产业链，降低工程造价。 1.4.4 整体规划 冷库行业必须在有关部门的统一协调下，加强整

26、体规划与协调，大力发展冷链物流体系建设。同时，要防止盲目重复建设，以保证我国冷冻冷藏行业持续健康稳定的发展。 总之，从冷库的现状与发展趋势来看，果品恒温气调库发展迅速，低温库比例有所增加，适合农户建造使用的微型冷库异军突起，装配式冷库及以氟里昂为制冷剂的分散式制冷系统推广力度正在加大，冷库设计更加趋于优化，自动化控制程度逐步提高，政府安全生产和质量监督等管理部门对冷库的监管力度大大加强。国内冷库行业正朝着采用发泡聚氨酯或聚苯乙烯板隔热材料的轻便预制装配化、低温大型化、管理及进出库货物装卸自动化、果蔬冷库恒温气调化、冷风机代替排管和广泛使用氟里昂制冷剂的操作方便、灵活多样、高效安全、环保节能的方

27、向发展。可以预言，随着我国科学技术的进步，综合国力的提高，一批新型的，科技含量较高的冷库制冷装置、空调制冷装置、冷藏运输制冷装置、低温实验制冷装置等必将展现在祖国各地，我国制冷空调业必将迎来一个繁荣的景象。 山东建筑大学毕业设计说明书 9 1.5 本课题的主要研究内容 900 吨冷藏库制冷工程设计 1.6 设计题目的关键问题及难点 课题关键问题是：冷库总平面图的合理布置、制冷系统原理图 课题难点：氨系统制冷机房的设计；压缩机的选型；冷间内蒸发器的选型及布置，管道选型以及保温层厚度的确定。 1.7 设计题目的成果及意义 按时顺利完成一份 900 吨冷藏库制冷工程设计。 通过本课题的研究， 加深对

28、本专业知识的进一步理解， 学会如何运用所学知识解决遇到的实际问题， 提高了自己的能力。 山东建筑大学毕业设计说明书 10 2 设计题目原始资料 2.1 建筑概况 本工程服务于小城镇农业畜牧养殖需要，适合对各类养殖的猪、羊、禽、兔、水产食品的冷冻冷藏加工生产。 本设计的冷藏库于不同的食品加工车间配合能形成集屠宰、分割、冻结、冷藏为一体的生产型食品加工企业。 冷藏库库容 900 吨，层高 4.8 米，内净面积约 860 平方米左右（以冻肉计算重度） ；该冷藏库制冷工程应满足肉、禽类（肉鸡）的宰杀、分割、冻结、包装冷藏等生产工艺要求。 冻结间每天加工能力按照 14 吨设计。 采用氨作为制冷剂。 2.

29、2 冷库生产示意图 图1.1 冷库生产流程 2.3 设计范围 根据设计任务书和相关资料，本次设计的范围如下： 制冷方案的比较论证；冻结间、冷藏间、预冷间和分割包装间冷负荷的计算；冷方式的选择；压缩机及中间冷却器、冷凝器、冷却塔、贮液器、低压循环桶、排液桶、油分离器、集油器等相关辅助制冷装置的选型以及其在机房、设备间的就位；单冻机的选型及其布置方式；分割包装间空调和预冷间预冷机的布置；冻结间轴流风机和搁架排管的布置方式，冷藏间的排管布置方式，冻结间和冷藏间的气流组织形式和融霜方式。 2.4 设计依据 2.4.1 气象参数 按照采暖同风与空调设计规范山东济南地区取值。 入库 检验 分级 冷却 过磅

30、 包装 冻结 冷藏 过磅 出库 山东建筑大学毕业设计说明书 11 室外计算温度（取下及空调日平均温度） ：31.3； 室外计算湿球温度：26.7 夏季最热月室外空气平均相对湿度 73% 2.4.2 设计参数 冻结间设计温度：- 25； （冻品出冻温度- 17） 冷藏间设计温度：- 20； 山东建筑大学毕业设计说明书 12 3 设计方案的对比、论证 3.1 冷库建筑平面布置方案 由于本冷库由功能分为冻结间和冷藏间，且两者之间库温要求不一致，所以两者分为两个独立的围护结构体，在使用上方便，建筑热工处理上互不影响，有利于向库温单一化、专业化、自动化发展。 由于本冷库属于小型冷库，冻结间和冷藏间面积都

31、不大，所以不设库内穿堂，只在冻结间和冷藏间之间设常温穿堂。为保证冷库内的环境安全，在机房与冷库之间有墙隔开。 设备间机器间冻结间 冷藏库冷藏库 2月台-20C-20C-25C-25C冻结间 图3.1 冷库平面建筑示意图 山东建筑大学毕业设计说明书 13 3.2 制冷供液方案 表3.1 制冷供液方案对比 对比项目 供液方式 优点 缺点 结论 直接膨胀式供液 1.利用了高压液体能量， 减少了无功损耗。 2.由于设备少，系统简单，一次投资低于其他系统。 1.高压液体节流过程中的闪发气体被送入蒸发器内影响传热效果。 综合考虑了闪发气体的存在、换热效果的影响，及机房的可操作性，氨泵供液系统比较优越，且现

32、在大都采用此形式。 重力供液 1.高压氨液节流后产生的闪发气体被彻底分离，进入蒸发器的是完全的液体，避免了闪发气体对传热的影响。 1.液柱高度影响蒸发温度。 氨泵供液 1. 换热面积充分发挥作用，提高了蒸发器的实际换热量。 2.可保证均匀供液，且不会出现湿压缩。 1.设置氨泵系统是制冷剂的动力消耗增加。 3.3 蒸发回路方案 由于冻结间、冷藏间内外温度差别很大，所以应该分别采用不同的蒸发温度，更经济。若采用相同的蒸发温度，则造成浪费。但是虽然蒸发温度不同，冷凝温度却相同，冷凝温度决定于冷却水温度及冷凝器形式，所以两个不同的蒸发温度系统可以选用相同的冷凝温度，共用一套冷凝系统，这样可以简化系统，

33、节省资金，更经济。 3.4 采用制冷压缩机的形式 山东建筑大学毕业设计说明书 14 表3.2 制冷压缩机形式对比 对比项 压缩机 优点 缺点 结论 螺杆式压缩机 1.转速高、重量轻、体积小、 占地面积小、吸排气脉动低。 2.结构简单，机件数量少，易损件少。 1.价格高，不经济 本工程需冷量小，要求机房占地面积小，管理方便等要求，因此选择活塞式压缩机组。 活塞式压缩机 1.适应压力范围于制冷量范围广。 2.材料要求低. 、加工容易，造价低。 1.结构复杂 2.不能连续输气，输气时产生压力脉动。 3.5 冻结、冷藏的冷却设备的形式 3.5.1 冷藏间的冷却设备的形式 表3.3 冷藏间冷却设备形式对

34、比 对比项 设备形式 优点 缺点 结论 自然对流 1. 设计制作简单、食品干耗小，耗电少。 1.库内温度不均匀，不便除霜 2.排管金属消耗量大，制作期长。 综合考虑到冷库的净面积较小，且冻结物包装简单，选用自然对山东建筑大学毕业设计说明书 15 有组织的冷风循环 1. 有冷风机使库内温度均匀 2. 不用人工冲霜 3. 节 省 钢 材 和 投资，安装方便。 4. 易 于 实 现 自 动化。适于贮藏包装冻品。 1. 增加干耗 流方式。 由于采用氨泵供液，采用盘管式排管。 3.5.2 冻结间的冷却设备的形式 表3.3 冻结间冷却设备形式对比 对比项目 设备形式 优点 缺点 结论 强烈吹风型冻结车冻结

35、 温度均匀、冻结效果好。 系统复杂 强烈吹风型冻结车方式应用比较普遍，便于管理。 搁架排管冻结 食品与排管接触，传热效果好。 难于冲霜，只能人工扫霜。 山东建筑大学毕业设计说明书 16 4 设计计算 4.1 维护结构保温厚度计算 4.1.1 外墙传热系数的计算 冻结间 外墙各层 （m） （w/mk） Ri (m2) /w w 0.043 砖墙 0.37 0.81 0.457 硬质聚氨酯泡沫塑料 0.2 0.031 6.45 n 0.035 =Ri=（nw11） =0.043+0.457+6.45+0.035=6.985(m2) /w 外墙实际热阻值 K1=1/R=0.142w/(m2) 冷藏间

36、 外墙各层 （m） （w/mk） Ri (m2) /w w 0.043 砖墙 0.37 0.81 0.457 硬质聚氨酯泡沫塑料 0.2 0.031 6.45 n 0.125 R=Ri=（nw11） =0.043+0.457+6.45+0.125=7.2 (m2) /w 山东建筑大学毕业设计说明书 17 外墙实际热阻值 K1=1/R=0.141w/(m2) 4.1.2 架空地坪传热系数的计算 架空地坪各层 （m） （w/mk） R (m2) /w w 0 钢筋混凝土基层 0.2 1.55 0.125 水泥沙浆找平两层 0.02 0.93 0.022 挤压性聚苯乙烯泡沫板 0.2 0.029 6

37、.90 钢筋混凝土面 0.01 1.55 0.006 n 0.125 冷藏间地坪 R=Ri=（nw11） =0.125+0.022+6.9+0.006+0.125=7.142(m2)/w 地坪实际热阻值为 K2=1/R2=0.138w/(m2) 冻结间地坪 R=Ri=（nw11） =0.083+0.022+6.9+0.006+0.125=7.1(m2)/w 地坪实际热阻值为 K2=1/R2=0.139 4.1.3楼板的传热系数的计算 楼板各层 （m） (w/mk) Ri(m2)/w w 0 硬质聚氨酯泡沫塑料 0.25 0.031 8.06 水泥沙浆找平 0.02 0.93 0.022 钢筋混

38、凝土板 0.05 1.55 0.032 n 0.083 冻结间楼板 R=Ri=（nw11） =8.06+0.022+0.058+0.083=8.249 山东建筑大学毕业设计说明书 18 楼板实际热阻值： K3=1/R3=0.121 w/(m2) 冷藏间楼板： R=Ri=（nw11） =8.06+0.022+0.032+0.083=8.197 楼板实际热阻值： K3=1/R3=0.120 w/(m2) 4.2 冷藏间热流量的计算 4.2.1 围护结构传入热量 Q1 1Q= AKat 表4.1 冷藏间维护结构传入热量表 序号 库 房 名称 及 库温 维 护 结构名称 室 外 计 算温度( ) 面积

39、(m2) 传 热 系 数w/(m2) a Q1(w) Tw t 1 冷藏间 -20（C1） 北外墙 31 51 21.14*5.22 0.141 1.05 838.1 西外墙 22.225*5.22 0.141 1.05 872.2 南外墙 22.005*5.22 0.141 1.05 872.2 地坪 22.005*21.14 0.138 0.6 1975.5 楼板 0.120 1.2 3435.6 2 冷藏间 - 20（C2） 北外墙 31 51 21.14*5.22 0.141 1.05 838.1 东外墙 22.005*5.22 0.141 1.05 872.2 南外墙 22.005*

40、5.22 0.141 1.05 872.2 地坪 22.005*21.14 0.138 0.6 1975.5 楼板 0.120 1.2 3435.6 1Q=15.99KW 4.2.2 货物热流量的计算 山东建筑大学毕业设计说明书 19 )()(6 . 3121212tttCGBthhGQbb 其中: h1、h2货物初始降温时、终止降温时的比焓 KJ/Kg Bb货物包装材料质量系数 Cb货物包装材料的比热容 KJ/(Kg) t1、t2包装材料进入冷间、在冷间终止降温时的温度 t食品加工时间 h t1=-17，t2=-20，h1=7.1KJ/Kg ，h2=0KJ/Kg，B=0.1，Cb=1.47

41、每间冷藏间一天的进货量 G=14000Kg KWQ22. 124)20(1747. 131 . 02401 . 7140006 . 312 4.2.3 通风换气热量 )(30)(6 . 313nnrnnnhhwnthhwQnV Tw=31.3,Tn=-20,Hw=84.32KJ/Kg 3Q=20.3kw 4.2.4 操作热流量的计算 rrnnwnddnMhhVAQ24324)(2778. 06 . 315 其中 d每平方米地板面积照明热流量w/m2 Ad冷间地面面积 m2 Vn冷间内净容积 m3 n冷间空气密度 Kg/m3 M空气幕效率修正系数 hw、hn冷间外、内空气的比焓 KJ/Kg nr

42、操作人员的数量 r每个操作人员产生的热量 w C1: 山东建筑大学毕业设计说明书 20 A=860m2 V=4128m2 n=17 qr=410w/人 4101724324395. 15 . 038.18322.84412822778. 06 . 3186025Q =14.91kw 冷藏间的设备负荷: P=1.3 Q=Q1+PQ2+Q3+Q4+Q5=26.205kw 冷藏间的机械负荷: Q=(n1Q1+n2Q2+n3Q3+n4Q4+n5Q5)R R=1.12 Q=49.67kw 4.3 冻结间热流量的计算 4.3.1 围护结构传入热量 Q1 1Q= AKat 表4.2 冻结间维护结构传热量 序

43、号 库房名称及库温 维护结构名称 室外计算温度() 面积(m2) 传 热 系 数w/(m2) a Q1(w) Tw t 1 冻 结 间- 25（D1） 北外墙 31 56 6.77*6.105 0.142 1.05 218.2 西外墙 6.37*6.105 0.142 1.05 205.3 东外墙 6.37*6.105 0.412 1.05 205.3 地坪 6.37*6.77 0.139 0.6 202.5 楼板 0.121 1.20 352.5 2 冻 结 间- 25（D1） 北外墙 31 56 6.77*6.105 0.142 1.05 218.2 西外墙 6.37*6.105 0.14

44、2 1.05 205.3 东外墙 6.37*6.105 0.412 1.05 205.3 地坪 6.37*6.77 0.139 0.6 202.5 楼板 0.121 1.20 352.5 1Q=2.37KW 山东建筑大学毕业设计说明书 21 4.3.2 货物热流量的计算 )()(6 . 3121212tttCGBthhGQbb 其中: h1、h2货物初始降温时、终止降温时的比焓 KJ/Kg Bb货物包装材料质量系数 Cb货物包装材料的比热容 KJ/(Kg) t1、t2包装材料进入冷间、在冷间终止降温时的温度 t食品加工时间 h t1=35，t2=-17，h1=318.0 KJ/Kg，h2=7.

45、1KJ/Kg，Bb=0.6，Cb=0.42 冻结间一天的进货量 G=14/1.51000=94000 KWQ3 .7012)17(3 .3147. 131 . 012) 1 . 7318(94006 . 312 4.3.3 电动机的运转热流量 选择冰轮集团 DJ-125 干式冷风机，选择 2 台。 电动机的运转热流量 Q4=1000Pbb 其中 Pb电动机的额定功率 Kw 热转化系数 b电动机运转时间系数 Q4=10001.5211=3kw 冻结间的设备负荷: P=1.3 Q=Q1+PQ2+Q3+Q4+Q5=49.878kw 冻结间的机械负荷: Q =(n1Q1+n2Q2+n3Q3+n4Q4+

46、n5Q5)R P=1.12 Q=83.07kw 山东建筑大学毕业设计说明书 22 5 压缩机的选型 5.1 压缩过程中各状态参数的确定 蒸发温度ZT：冻结间ZT=-35，冷藏间ZT=-30。 冷凝温度LT的确定：本系统采用蒸发式冷凝器。济南市室外湿球温度ST=26.7,LT=)105( ST, 所以取冷凝温度为 35 中间冷却温度ZJT确定：氨两级压缩制冷系统中，当低压级和高压级的耗功都最小，制冷系数 最高时，其中间温度为最佳中间温度（理想中间温度）, 由塞拉公式确定：当ZJT-40，LT40时，ZJT=0.4LT+0.6T+3。所以， 冻结间：Tzj=43)35(6 . 0354 . 0 冷

47、藏间：Tzj=13)30(6 . 0354 . 0 吸气温度xT的确定：本系统为氨制冷系统，一般氨吸气过热度取 5。rT=xT-LT=5 过冷温度gT的确定： 氨两级压缩制冷系统中， 过冷温度取为中间冷却器蛇形盘管的出液温度，即过冷温度比中间温度高 5 7 。gT=ZJT+（57）。所以， 冷藏间中间冷却器过冷温度：T=-1+5=4 冻结间中间冷却器过冷温度：T=-4+5=1 山东建筑大学毕业设计说明书 23 5.2 各状态点的焓值和比体积的确定 -30系统：见双级压缩压焓图 h1=1434KJ/Kg h2=1605KJ/Kg h3=1459KJ/Kg h5=365KJ/Kg h8=1420

48、KJ/Kg h6=223KJ/Kg v1=1 m3/Kg v4=0.118 m3/Kg -35系统：见双级压缩压焓图 h1=1427KJ/Kg h2=1619KJ/Kg h8=1414 KJ/Kg h3=1454KJ/Kg h5=364KJ/Kg h6=206KJ/Kg v1=1.25 m3/Kg v4=0.12 m3/Kg 两级压焓图 双级压压焓图双级压压焓图图 5.1 两级压焓图 对于冷藏间: 压缩机单位质量制冷量：680hhq1420-223=11967KW 低压级压缩机的制冷剂质量流量: dmq,q/00=49.67kw/1196.6 KJ/Kg=0.0145kg/s 低压级压缩机的理

49、论输气量:smvqqpmddvh/0647. 065. 0/1*0145. 0/*32, 其中，p取 0.65 级压缩机的制冷剂流量 : )/()(5362,hhhhqqdmgm0.0145*（1605-223）/（1459-365）=0.0524kg/s 高压级压缩机理论输气量： 山东建筑大学毕业设计说明书 24 ggmgvhvqq/*4,0.0514*0.3/0.73=0.0215sm /3 对于冻结间: 压缩机单位质量制冷量：680hhq1414-206=1207KW 压级压缩机的制冷剂质量流量: dmq,q/00=410535kw/1207.87 KJ/Kg=0.0344kg/s 低压

50、级压缩机的理论输气量： smvqqdmddvh/0662. 065. 0/25. 1*0344. 0/*32,其中，d取 0.65 高压级压缩机的制冷剂流量)/()(5362,hhhhqqdmgm =0.0344*(1619-2060/1453.65-363.76)=0.04464kg/s 高压级压缩机理论输气量ggmgvhvqq/*4,0.0446*0.34=0.0208sm /3。 5.3 压缩机的选择 压缩机的选择应符合下列要求： 1) 氨压缩机应根据各蒸发温度机械负荷的计算值分别选定，不另设备用机。 2) 选用的活塞式氨压缩机，挡冷凝压力与蒸发压力之比大于 8时，应采用双级压缩；挡冷凝

51、压力与蒸发压力之比小于或等于 8 时，应采用单级压缩。 3) 选配氨压缩机时，其制冷量宜大小搭配。 4) 氨压缩机房内压缩机的系列不宜超过两种。如仅有两台机器时，应选用同一 系列。 5) 选用压缩机时，应根据实际使用工况，对压缩机所需功率进行计算，由制造 厂选配适宜的电机。 查图，据冷库设计第七十八页，图 4-15，S6-12.5 型性能曲线。 冷藏间，zT=-30，lT=35。机械负荷为 49.67KW。由图，选择 S6-12.5型单机双级压缩机一台。 冻结间，zT=-35，lT=35。机械负荷为 83.07KW。由图，选择 S6-12.5型单机双级压缩机两台。 山东建筑大学毕业设计说明书

52、25 6 换热设备的选型计算 6.1 冷凝器的选型计算 冷凝器选型（粗略） 冷负荷等于制冷量加上压缩机的总功率 Q=99.756+52.41+31+31*2=245.166 选择薛风 ZNX58 蒸发式冷凝器 1 台，换热量为 250KW。 6.2 蒸发器的选型计算 蒸发器是制冷装置中直接输出冷量，实现制冷目的的设备，重要而种类繁多，应根据使用目的和条件分别加以选用。对冷却液体载冷剂的蒸发器可以选择卧式、壳管式、立管式、V 型管和螺旋管式。冷却空气的蒸发器即冷间冷却设备有各种形式的排管和冷风机。 1) 所选用的冷却设备的使用条件和技术条件应符合现行的氨制冷装置用冷却设备标准的要求。 2) 冷却

53、间、冻结间和冷却物冷藏间的冷却设备应采用冷风机。 3) 可根据不同食品的冻结工艺要求，选用合适的冻结设备，例如冻结隧道、平板冻结设备、螺旋式冻结设备、流态式冻结设备等。 4) 冻结物冷藏间的冷却设备，宜选用空气冷却器。当食品无良好的包装时，也可采用顶排管、墙排管。 5) 包装间的冷却设备当室温低于- 5时应选用排管；当室温高于- 5时宜采用空气冷却器。 山东建筑大学毕业设计说明书 26 6) 包装间、分割肉间等人员较多的冷间，当采用氨直接蒸发式冷却设备时，必须确保人身安全。 冷藏间采用顶排管。 传热面积计算：mltKQF 其中，LQ为冷却设备负荷， K 为冷却设备传热系数 t为库房温度与其蒸发

54、温度之差，一般取10 度 A 为顶排管冷却面积 K=KC1C2C3 其中， K光滑管特定条件下的传热系数 w/m2 C1排管的构造换算系数 C2管径换算系数 C3供液方式换算系数 K=6.86 D=38 C1=1 C2=1 C3=1 K=6.63w/m2 C1: F=1086. 61000205.26=382.0m2 选择顶排管的尺寸为: 长 16m 52 根 4 组 冷却面积 99.2m2 C2: 与 C1 面积相同，采用同样的顶排管 山东建筑大学毕业设计说明书 27 7 辅助设备的选型 7.1 集油器、空气分离器的选型 总制冷量为：26.205*2+49.878*2=152.166Kw。

55、集油器选烟台冰轮集团生产的型号为 DHY-219，1 台。 其直径为 325mm, 容积为 0.073m。 空气分离器选冰山集团生产的型号为 2KF-1，1 台。 其直径为 50mm，换热面积为 1.823m。 7.2 低压循环桶的选型 nwVnwvDp0188. 036004 其中， D-低压循环桶的直径( m)。 pv压缩机的理论排气量，双级时为低压级理论输气量，3m/s 根据前面 7.6计算所得，冷藏间，pv232.92（3m/） 。冻结间，pv238.32（3m/） 。 压缩机的输气系数，双级时为低压级输气系数。 根据，冷库设计第 73 页查表得，所取压缩机的高压级输气系数为： 冷藏间

56、，0.759。冻结间，0.728。 山东建筑大学毕业设计说明书 28 低压循环桶内气体流速，立式取 0.5m/s。 低压循环桶面积利用系数, 立式, =1.0。 n低压循环桶气体进口数。 本设计选用立式低压循环桶： 冷藏间,nwVnwvDp0188. 036004=m353. 01*1*5 . 092.232*759. 00188. 0 冻结间,nwVnwvDp0188. 036004=m35. 01*1*5 . 032.238*728. 00188. 0 选择冰轮集团生产的 ZDX-1.2L 低压循环桶 2 台。 7.3 氨泵的选型 7.3.1 氨泵流量的计算 qb=Gv 其中， 氨泵的供液

57、倍率，冻结间取 6，其余取 4。 G该蒸发温度系统的制冷剂循环量双级为低压级循环流量，Kg/s。 v该蒸发温度下液体制冷剂的比容，m3/Kg。 -30系统： hmsmqb/597. 0/1066. 110997. 00415. 043343 -35系统： hmsmqb/576.18/1016. 51025. 10688. 063333 7.3.2 氨泵扬程的计算 P=Pm+Pt +Ph+Px 其中， Pm沿程摩擦阻力损失，Kpa。 Pt管阀局部阻力损失，取 Pm的 20%，Kpa。 Ph输送液体高度的压力损失，Kpa。 Px截止阀前保留的 100KPa 的压头。 沿程阻力的计算： 山东建筑大学

58、毕业设计说明书 29 回汽管阻力损失取氨制冷管道允许压力降 -30系统: Pm1=5.844KPa -35系统: Pm1=4.835KPa 供液管阻力损失的计算： -30系统: 222wdLfPnm -30系统: smvqqmv/1003. 110997. 00415. 04141353 mvqdvn005. 05 . 014. 31003. 1445 选 DN38 的管道： smdqvnv/0129. 0032. 014. 31003. 14425 11161037. 0032. 00129. 06nevdR0546. 0)1116(316. 0316. 025. 025. 0eRfKPaP

59、avdlfpnm023.0235.67720129.0032.02400546.02222 Pm=Pm1+Pm2=5.844+0.023=5.867Kpa P=5.867(1+20%)+0.6789.8(2+0.9)+100=126.3Kpa 选择烟台冰轮生产的型号为 32P-40A 的屏蔽泵两台，每台流量为 2.8m3/h, 扬程为32mH2O，符合要求。 -35系统: smvqqmv/106 . 61025. 1688. 0131131353 山东建筑大学毕业设计说明书 30 mvqdvn0129. 05 . 014. 3106 . 6445 选 DN42的管道： smdqvnv/082.

60、 0032. 014. 3106 . 64425 630710416. 0032. 0082. 06nevdR 035. 0)6307(316. 0316. 025. 025. 0eRf KPaPavdlfPnm608. 06089 .6892082. 0032. 0240035. 02222 Pm=Pm1+Pm2=3.830+0.608=4.438Kpa P=4.835(1+20%)+0.6709.84.5+100=135Kpa 选择烟台冰轮生产的型号为 50P-40A 的屏蔽泵两台，每台流量为 11.2m3/h, 扬程为32mH2O，符合要求。 7.4 高压贮液桶的选型 *1000/*vG

61、V(3m) 其中， V：高压贮液桶容积(3m)。 :G压缩机每小时 氨制冷剂总循环量。 v:冷凝温度下氨液的比容（1/kg） : 高压贮液桶容积系数:=0.8 ：高压贮液桶的氨液充满度=0.7 所以 V=509.76*1.703*0.8/0.7*1000=0.992(3m) 选择一台 ZA-1.5型高压贮液桶。 7.5 排液桶的选型 山东建筑大学毕业设计说明书 31 )(/*3mVVP 其中， V 是排液桶容积 PV是最大冷间内蒸发器排管总容积(3m) 是蒸发器注氨量百分比，取为 50% )(27 . 05 . 0*)033. 0(*14. 3*41*4*34. 832mV 所以，选择一台 P

62、YA-2 型排液桶。 7.6 油分离器的选型 wvwvDpp*0188. 0*3600*4 其中， D：油分离器得直径。 ：氨压缩机输气系数， （双压级压缩机取高压级输气系数）。 根据，冷库设计第 73 页查表得，所取压缩机的高压级输气系数为： 冷藏间，0.759。冻结间，0.728。 pv：压缩机理论吸气量（3m） （双压级压缩机取高压级吸气量），根据前面 7.6计算所得，冷藏间，pv77.4（3m） 。冻结间，pv74.88（3m） 。 ：油分离器内气体流速，填料式油分离器，0.30.5，其他，不大于 0.8。设计取填料式油分离器，取 0.4。 mD385. 04 . 02*8 .74*7

63、28. 04 .77*759. 00188. 0 所以，选择一台 65型油分离器。 7.7 中间冷却器的选型 7.7.1 中间冷却器桶径的计算 wVwVdzj0188. 036004 山东建筑大学毕业设计说明书 32 其中， zjd为中间冷却器的内径 为高压级压缩机输气系数，根据前面 7.6 的计算，可以得到冷藏间的 0.759，冻结间的0.728。 V 为高压级压缩机理论输气量（3m） W 为中间冷却器内的气流速度，一般不大于 0.53m 冷藏间: mwVwVdzj204. 05 . 04 .77*759. 00188. 00188. 036004 冻结间: mwVwVdzj278. 05

64、. 02*88.74*728. 00188. 00188. 036004 7.7.2 蛇形盘管传热面积的计算 A=tdzjK 式中， A 为蛇形盘管所需的传热面积（2m） zj为蛇形盘管的热流量（W） td为蛇形盘管的对数平均温差（） K 为蛇形盘管 的传 热系 数，按产品 规 定取值，若无规 定 ，宜采用465580W/(2m.),本 设 计 取500W/(2m.) 。 蛇 形 盘 管 的 热 流 量)(87hhqmdzj，其中，mdq是低压级压缩机制冷剂循环量（kg/h）,7h、8h分别是冷凝温度、过冷温度对应的制冷剂的比焓（Kj/kg） 。 山东建筑大学毕业设计说明书 33 蛇形盘管的对

65、数平均温差： zjgzjgdttttttT11lg3 . 2 式中，1t是冷凝温度（），gt是过冷温度（），zjt是中间温度（） 。 对于冻结间： 64.3896046.20676.36368.247)(87hhqmdzj（W） 57.16)4(1)4(35lg3 . 2135lg3 . 211zjgzjgdttttttT（） A=05. 457.1658064.38960tdzjK（2m） 对于冷藏间： 38.2119531.22318.3656 .149)(87hhqmdzj（W） 72.15) 1(4) 1(35lg3 . 2435lg3 . 211zjgzjgdttttttT（） A=

66、33. 272.1558038.21195tdzjK（2m） 所以，冷藏间选中间冷却器 ZLA-3.5一台。 冻结间选中间冷却器 ZZQ-600一台。 山东建筑大学毕业设计说明书 34 8 管径的选择计算 8.1 回汽管的选择计算 采用线算图法，根据制冷能力，管路当量长度，蒸发温度，查冷库设计第155 页图 6-9 得管道的管径。 -30系统：查-30氨两相流吸气管管径计算图得 冷藏间 C1 回气管的当量总长为：50m,制冷量为 26.205KW, 查图得：D322.5 冷藏间 C2 回气管的当量长度为：50m,制冷量为 26.205KW, 查图得：D322.5 -35系统：查-35氨两相流吸

67、气管管径计算图得 冻结间 D1 回气管的当量总长为：50m, 制冷量为 49.878KW, 查图得：D573.0 冻结间 D2 回气管的当量总长为：40m, 制冷量为 49.878KW, 查图得：D452.5 8.2 供液管的选择计算 -30系统：由 7.5.2 氨泵扬程的计算，已计算出选择出液管为 D382.5 的管道，进液管为 D573 的管道。对于两间冷藏间，供液管选 D252.0。 - 35系统：由 7.5.2 氨泵扬程的计算，已计算出选择出液管 D422.5 的管道，进液管为 633 的管道。对于两间冻结间，供液管选 D322.5。 8.3 低压级排气管的选择计算 用公式计算法， 根

68、据制冷管道允许流速、 允许压力降的大小进行计算确定管径。 道内径 wvqdmn0188. 0 式中，nd为管道内径（m） ，v为计算状态下的制冷剂的比体积(kgm /3),mq为制冷剂质量流量 (hkg/) ； ( w) 为制冷剂允许流速 （sm/） ， 对于-30系统排气管，取 20（sm/） ，对于-35系统，取 20（sm/） 山东建筑大学毕业设计说明书 35 -30系统低压排气管： mwvqdmn032. 02038. 04 .1490188. 00188. 0 选取 D452.5的管道。 -35系统低压排气管： mwvqdmn028. 0203487. 084.1230188. 00

69、188. 0 选取 D452.5的管道。 总排气管：选取 D763.5的管道。 8.4 低压级吸气管的选择计算 - 30系统、- 35系统的低压级吸气管， - 30系统低压级吸气管： mwvqdmn073. 010997. 04 .1490188. 00188. 0 选取 D1084.0 的管道。 - 35系统低压级吸气管： mwvqdmn074. 01025. 184.1230188. 00188. 0 选取 D1084.0 的管道。 - 35系统低压级吸气管总管： mwvqdmn105. 010225. 184.1230188. 00188. 0 选取 D1594.5 的管道。 8.5 高

70、压级排气管的选择计算 采用公式计算法，根据制冷管道允许流速、允许压力降的大小进行计算确定管径。管道内径 wvqdmn0188. 0。 式中，nd为管道内径（m） ，v为计算状态下的制冷剂的比体积(kgm /3),mq为制冷剂质量流量(hkg/) ； ( w) 为制冷剂允许流速 （sm/） ， 对于- 30系统排气管，山东建筑大学毕业设计说明书 36 取 20（sm/） ，对于- 35系统，取 20（sm/） 。 - 30系统高压排气管： mwvqdmn020. 020118. 064.1880188. 00188. 0 选取 D322.5 的管道。 - 35系统高压排气管： mwvqdmn02

71、0. 0201215. 056.1600188. 00188. 0 选取 D322.5 的管道。 总排气管：选取 D893.5 的管道。 8.6 高压级吸气管的选择计算 - 30系统、- 35系统的高压级吸气管， - 30系统高压级吸气管： mwvqdmn082. 010164.1880188. 00188. 0 选取 D1084.5 的管道 - 35系统高压级吸气管： mwvqdmn075. 010156.1600188. 00188. 0 选取 D1084.5 的管道 -35系统高压级吸气管总管： mwvqdmn105. 0102156.1600188. 00188. 0 选取 D1594

72、.5 的管道 8.7 总调节站出的高压液体管的选择计算 液体流速取 1m/s 到-30系统中冷器的管道选择计算： mwvGdd011. 0114. 3107 . 1055. 0443 选择 D322.5 的管道 山东建筑大学毕业设计说明书 37 到- 35系统中冷器的管道选择计算： mwvGdd020. 0114. 3107 . 10892. 0443 选择 D382.5 的管道 8.8 其它辅助管道管径的确定 融霜用热氨管为 DN40，放油管为 DN25，安全管与各安全阀接头相同，主管取 DN40， 排液管为 DN25， 设备的加压、 减压管为 DN25， 均压管与接头通径一致，设备多时，总

73、管管径加大一档。 8.9 管道的保温 1） 凡管道和设备导致冷损失的部位， 将产生凝结水滴的部位和形成冷桥的部位，均应进行保冷。 2） 管道和设备保冷的设计、选材、结构及安全等应按现行国家标准设备及管道保冷技术通则GB-11790 及设备及管道保冷设计导则GB/T-15586 执行。 3） 穿过墙体或楼板等处的保冷管道应采取相应的措施，不使保冷结构中断。 4） 融霜用热氨管应保温。 5） 制冷系统管道和设备经排污、严密性试验合格后，均应涂防锈底漆二道，色漆二道（有保冷层或保温层的在其保护面层的外表面涂色漆二道） 。光滑排管可仅刷防锈漆二道。 山东建筑大学毕业设计说明书 38 9 小 结 毕业设

74、计是我们制冷工程专业大学学习的重要环节。 他通过一个具体的工程设计过程，使学生把所学的专业理论知识同实际情况相结合，达到训练解决和分析问题能力的目的。在这个 900 吨冷藏库制冷工程设计中，我们遇到许多问题。在解决问题的过程中，我通过请教老师，查阅资料，和同学讨论等方法，学到许多教科书上没有的东西。此次设计收获颇多，以下就次设计的要点作一小结 此次设计分为冷库平面布置、负荷计算、制冷方案的确定、机房及库房设备选取、施工图设计和资料整理六个阶段。 冷库平面布置阶段，需要充分考虑冷库的性质和功能，由于本冷库属于地区生产性冷库，需要充分考虑起交通、水源、电源、地质等各方面的问题。 在负荷计算阶段，由

75、于经验不足，保温层厚度的确定经过多次修改。保温层厚度的确定既要考虑到冷间保温质量，又要考虑保温材料的费用。保温层厚度过小，冷间跑冷量大， 日常运行费用高， 且库房内温度波动较大，库内食品质量很难保证。保温层厚度过大，一次性投资较大。在本次设计中，保温材料选用硬质聚氨酯泡沫塑料。考虑到长期的经济性，屋面保温层厚度取 200mm，地坪、外墙保温层厚度取 200mm，冷藏间和冷藏间、冻结间和冻结间之间的内墙不采用保温措施。一般情况，冻结物冷藏间无通风换气冷负荷和电机运转热当量。 冻结间无通风换气冷负荷和操作管理冷负荷。负荷计算是设计的基础，需要认真计算。 制冷方案的确定，主要是根据建筑物特点，选择合

76、理的经济的制冷方案。它直接决定一个设计的好坏， 是非常重要的一个环节。 本次设计我们选择活塞式压缩机，采用氨泵供液，冻结间库房冷却设备采用冷风机架冻结小车，冷藏间采用顶排管。 在设备选型阶段，根据冷库生产能力选择合适的设备。设备选取对制冷系统的安全、经济运行很重要。设备过大易形成大马拉小车现象，造成浪费。设备过小就会限制系统制冷能力，造成制冷量不足。为保证系统的安全运行，设备选型时应保山东建筑大学毕业设计说明书 39 留一定的余量。 施工图设计是本次设计的重点。首先注意的是设计施工图的顺序，一般顺序为原理图、机器设备布置平面图、管道布置平面图、剖面图、系统图。原理图反映该设计的工艺流程，理论性

77、相对较强。图中需标注管径、阀门及设备名称。机器设备布置平面图是向土建提供设备基础所用。只需标明设备的形状尺寸和位置尺寸，相对简单些。管道平面布置图需结合许多施工经验，比较难画。管道布置要在符合工艺流程的基础上，尽量设计的短而平直。机房内管道较多，在布置时要做到短而平直，需花费很大的心思。图中需标注管径、标高、管道定位尺寸和吊架位置。剖面图反映管道设备立面布置情况。系统图则反映机房布置的总体情况。各张图纸相互联系、相互制约，由于初次设计考虑不够全面，出现许多矛盾之处，经多次修改才达到统一。 最后一阶段即资料整理阶段， 要求我们把各阶段所做工作统一起来形成一个和谐的整体。资料整理阶段使我们从整体上

78、认识本次设计。此阶段会发现设计中的不足和所走的弯路。 随着时间的推移，毕业设计已接近尾声。它为我们的大学生活画上了圆满的句号。设计所得经验将为我们走上工作岗位打好基础。 山东建筑大学毕业设计说明书 40 谢 辞 本次设计已圆满结束，在设计过程中我对于专业知识有了进一步得了解和掌握，发现并解决了许多实际工程中的细节问题学到了许多书本上没有的知识。在此非常感谢李绍济老师的细心指导，非常感谢戎老师、王老师、罗老师、刘老师、舒老师的热情帮助，最后要感谢各位同学的团结协作和热心帮助。 山东建筑大学毕业设计说明书 41 参考文献 1 原国家国内贸易局编. 冷藏库设计规范(GB50072-2001).北京:

79、 中国计划出版社,2001. 2 中华人民共和国建设部. 采暖通风与空气调节设计规范(GB50019-2003).北京: 中国计划出版社,2004. 3 郭庆堂等. 实用制冷工程设计手册. 北京中国建筑工业出版社,1994. 4 湖北建筑设计研究院编. 冷藏库设计. 北京: 中国建筑工业出版社,1980. 5 郭效礼主编. 冷藏库制冷设计手册. 北京: 中国农业出版社,1991. 6 商业部冷藏加工企业管理局. 冷库制冷技术. 北京: 中国财经出版社,1980. 7 北京制冷学会编. 制冷与空调设备设备手册. 北京: 国防工业出版社. 8 庄有明主编. 制冷装置设计( 教材).厦门: 厦门大学出版社,2006. 9 海民用建筑设计院编. 冷库工艺制作安装通用图. 上海: 上海民用建筑设计院. 10 徐世琼主编. 制冷技术问答. 北京：中国农业出版社，1999. 11 有关产品样本、说明书等. 12 Cold storage temperature monitored control system based on SCM. 13 The Cold Storage Control System Based on Single-chip Microcomputer C8051F330.