《某城市污水处理厂工艺设计》由会员分享，可在线阅读，更多相关《某城市污水处理厂工艺设计（17页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、设计任务书 一、设计题目 某城市日处理水量130000 m3污水处理厂工艺设计 二、设计资料 1废水资料 （1）污水水量与水质 污水处理水量：130000 m3/d； 污水水质：CODCr=560mg/L、BOD5=280mg/L、SS=300mg/L。 （2）处理要求： 污水经二级处理后应符合以下具体要求： CODCr70mg/L、BOD520mg/L、SS30mg/L； 2气象与水文资料 风向：常年主导风向为西南风； 气温：年平均气温15，冬季最低气温-10，夏季最高气温38，最大冻土深度600mm。 水文：降水量多年平均为每年728mm； 蒸发量多年平均为每年1210mm； 地下水位，地
2、面下910m。 三、设计内容 对工艺构筑物选型作说明； 主要处理设施的工艺汁算 污水处理厂平面和高程布置。 四、设计要求 1. 方案选择应论据充分、具有说服力。 2. 计算时所选用公式要有依据、来源，参数选择应合理，计算应有足够的准确性。 3. 图纸应能正确表达设计意图。 4. 计算说明书应层次清楚、语言简练、书写工整、说明问题。 五、设计成果 1. 设计计算说明书1 份。 2. 完成图纸2 张 厂区平面布置图1 张（A1）； 处理系统高程布置图1 张（A1） 六、主要参考资料 1给水排水设计手册第一、三、五、六、九、十一册，中国建筑工业出版社； 2给水排水设计标准图集S1、S2、S3，中国建
3、筑工业出版社； 3泵站设计规范中国计划出版社； 4城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）； 5污水综合排放标准GB8978-2002； 6水污染控制工程教材等。 7高廷耀等主编.水污染控制工程(下册).北京：高等教育出版社 8环境工程专业毕业设计指南.北京：中国水利水电出版社 9孙慧修主编.排水工程(上册) (第四版).北京：中国建筑工业出版社 10张自杰等主编.排水工程(下册)(第四版).北京：中国建筑工业出版社 11张自杰主编.环境工程手册(水污染防治卷).北京：高等教育出版社，1996 12于尔捷，张杰主编.给水排水工程快速设计手册(2).北京：中国建筑工业出版社 13
4、孙连溪等主编.实用给水排水工程施工手册.北京：中国建筑工业出版社 14高俊发，王社平主编.污水处理厂工艺设计.北京：北京：化学工业出版社，2003 15建筑制图标准汇编.北京：中国建筑工业出版社 16严煦世主编.给水排水工程快速设计手册.北京：中国建筑工业出版社 17曾科，卜秋平，陆少鸣主编. 污水处理厂设计与运行. 北京：化学工业出版社，2001。 目 录 设计任务书 一、设计题目2 二、设计资料2 三、设计内容错误!未定义书签。 四、设计要求错误!未定义书签。 五、设计成果错误!未定义书签。 六、参考资料3 第一章总论 一、基础资料7 二、污水水质、水量7 三、处理后的出水水质目标7 四、
5、有关设计依据7 第二章 污水处理工艺流程说明 一、设计方案的选择与确定8 二、工艺流程说明9 三、各个构筑物的说明 1、格栅10 2、提升泵房10 3、沉砂池10 4、氧化沟11 11 6、污泥浓缩池11 第三章城市污水处理系统的设计计算 一、流量计算11 二、污水厂处理构筑物设计计算11 1、集水井的计算12 2、中格栅计算12 3、污水提升泵房15 4、细格栅计算16 6、配水井的设计计算18 7、沉砂池的计算18 8、氧化沟的设计计算23 9、配水井的设计计算25 10、二沉池25 11、接触消毒池的设计计算29 12、污泥处理系统设计计算31 12.1、剩余污泥提升泵站31 12.2、
6、配泥井32 12.3、污泥浓缩池的计算32 12.4、贮泥池设计计算33 12.4、污泥脱水间33 13、管道设计33 第四章 主要设备说明 一、格栅40 二、泵41 三、吸砂机41 四、鼓风机41 五、曝气机41 六、二沉池刮泥机41 七、浓缩池刮泥机41 八、加氯机42 九、污泥脱水机42 第五章 污水处理厂的总体布置 一、平面布置设计42 1、平面布置的一般原则42 2、平面布置42 二、高程布置44 1、高程布置的一般原则44 45 第六章 结论48 第七章 设计心得49 参考文献49 第一章 总论 一、基础资料 1、基本情况 莱西市污水处理厂位于莱西市城区西南约 1 公里处，东临潴河
7、河床，西依水集范家疃村，占地面积100 亩。规模为日处理废水 13 万吨。 莱西市污水处理厂自二期工程投入使用（2000年）以来，运行正常稳定，污水处理效果明显，据监测经污水处理厂处理过的废水，达到了国家污水综合排放一级标准，其中 COD 浓度为70mg/l，BOD20mg/l，废水中主要污染物去除率达95%以上。污水处理厂运行后的直接效果：一是增强了莱西市城市环境功能和城市文明程度，改善了城市形象，为莱西的经济建设和持续发展奠定了基础，促进了莱西的对外开放。 2、气象、水文地质资料 风向：常年主导风向为东北风； 气温：年平均气温15，冬季最低气温-10，夏季最高气温38，最大冻土深度600m
8、m。 水文：降水量多年平均为每年728mm； 蒸发量多年平均为每年1210mm； 地下水位，地面下910m。 二、污水水质、水量及变化特点 污水处理水量：130000 m3/d； 污水水质：CODCr=560mg/L、BOD5=280mg/L、SS=300mg/L。 三、处理后的出水水质目标 污水经二级处理后应符合以下具体要求： CODCr70mg/L、BOD520mg/L、SS30mg/L 四、有关设计依据 1 给水排水设计手册第一、三、五、六、九、十一册，中国建筑工业出版社； 2 给水排水设计标准图集S1、S2、S3，中国建筑工业出版社； 3 泵站设计规范中国计划出版社； 4 城镇污水处理
9、厂污染物排放标准（GB18918-2002）； 5 污水综合排放标准GB8978-2002； 6 水污染控制工程教材等。 PAM 外运 污泥回流 污水 粗格栅 泵房 配水井 曝气沉砂池 Caroussel氧化配水井 污泥泵房 二沉池 巴士计量槽 污泥浓缩池 污泥脱水车间 集水井 排放 鼓风机房 7 高廷耀等主编.水污染控制工程(下册).北京：高等教育出版社 8 环境工程专业毕业设计指南.北京：中国水利水电出版社 9 孙慧修主编.排水工程(上册) (第四版).北京：中国建筑工业出版社 10 张自杰等主编.排水工程(下册)(第四版).北京：中国建筑工业出版社 11 张自杰主编.环境工程手册(水污染
10、防治卷).北京：高等教育出版社，1996 第二章 污水处理工艺方案选择 一、工艺方案分析与确定 本项目污水以有机污染为主，BOD/COD=0.54 可生化性较好，重金属及其他难以生物降解的有毒有害污染物一般不超标，针对这些特点，以及出水要求，现有城市污水处理技术的特点，以采用生化处理最为经济。由于将来可能要求出水回用，处理工艺尚应硝化。 氧化沟利用连续环式反应池（Cintinuous Loop Reator,简称 CLR）作生物反应池，混合液在该反应池中一条闭合曝气渠道进行连续循环，氧化沟通常在延时曝气条件下使用。氧化沟使用一种带方向控制的曝气和搅动装置，向反应池中的物质传递水平速度，从而使被
11、搅动的液体在闭合式渠道中循环。 氧化沟法由于具有较长的水力停留时间，较低的有机负荷和较长的污泥龄。因此相比传统活性污泥法，可以省略调节池，初沉池，污泥消化池，有的还可以省略二沉池。氧化沟能保证较好的处理效果，这主要是因为巧妙结合了 CLR 形式和曝气装置特定的定位布置，是式氧化沟具有独特水力学特征和工作特性： 1) 氧化沟结合推流和完全混合的特点，有力于克服短流和提高缓冲能力，通常在氧化沟曝气区上游安排入流，在入流点的再上游点安排出流。 2) 氧化沟具有明显的溶解氧浓度梯度，特别适用于硝化反硝化生物处理工艺。 3) 氧化沟沟内功率密度的不均匀配备，有利于氧的传质，液体混合和污泥絮凝。 4) 氧
12、化沟的整体功率密度较低，可节约能源。 另外，据国内外统计资料显示，与其他污水生物处理方法相比，氧化沟具有处理流程简单，超作管理方便；出水水质好，工艺可靠性强；基建投资省，运行费用低等特点。 卡鲁塞尔氧化沟具有较强的耐冲击负荷能力;卡鲁塞尔氧化沟是一个多沟串联的系统,进水与活性污泥混合后在沟内作不停的循环流动。可以认为氧化沟是一个完全混合池,原水一进入氧化沟,就会被几十倍甚至上百倍的循环流量所稀释,因而氧化沟和其它完全混合式的活性污泥系统一样,适宜于处理高浓度有机废水,能够承受水量和水质的冲击负荷;卡鲁塞尔氧化沟具有优良稳定的处理效果和独特的降解机制(中段废水经卡鲁塞尔氧化沟工艺处理后,出水水质
13、非常稳定且品质良好);卡鲁塞尔氧化沟中曝气装置每组沟渠只安装1 套,且均安装在氧化沟的一端,因而形成了靠近曝气器下游的富氧区和曝气器上游以及外环的缺氧、厌氧区,自身组成不同比例的/或2/过程,实现动态水解酸化 好氧分解功能,这不仅有利于生物凝聚,使活性污泥易沉淀,而且厌氧区的存在对生化性较差的中段废水来说,可以提高废水/值,对提高废水的可生化性,抑制泡沫产生及活性污泥膨胀均具有十分重要的作用。有关试验研究表明,厌氧 好氧生物处理可以取得较高的去除率3。这可能与厌氧反应可以使中段废水中难以降解的木素及其衍生物部分水解为易于生物降解的小分子物质有关。卡鲁塞尔氧化沟正是由于在同一条沟中交替完成厌氧、
14、好氧过程,因而取得了较高的去除率。卡鲁塞尔氧化沟具有性状优良的活性污泥系统;卡鲁塞尔氧化沟对(可吸附有机卤化物)有较好的去除作用,具有致畸、致癌、致突变作用,其危害不可低估,在欧美等发达国家排放标准中已列项严格要求。很难降解,废水经好氧生化处理后也只能去除 30%40%。但试验研究证明,在厌氧或缺氧条件下,却显示出较好的厌氧生物降解性,许多在好氧条件下难降解的化合物在厌氧条件下变得容易降解,因此厌氧还原是一种重要的脱氯途径。可以预见,卡鲁塞尔氧化沟由于存在厌氧或缺氧区,将使中段废水中去除率有显著提高,从而使其出水品质更加良好,这对改善水环境,保证人类身体健康具有十分重要的意义。 工艺流程特点：
15、工艺流程简单、构筑物少、机械设备数量少,不仅运行管理方便,工程投资也不高 由以上资料，经过简单的分析比较，卡鲁赛尔氧化沟工艺具有明显优势，故采用氧化沟工艺。 二、工艺流程确定： 三、各个构筑物的说明 1、格栅 一种截留废水中粗大污物的预处理设施。 是由一组平行的金属栅条制成的金属框架，斜置在废水流经的渠道上，或泵站集水池的进口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的固体污染物，以免堵塞水泵和沉淀池的排泥管。 格栅栅条间的空隙宽度可根据清除污物的方式来设定，人工清除格栅间隙一般为 1625mm。常用的机械清渣设备有三种，即链条式、移动式及钢丝绳牵引式格栅清污机。 格栅是一组(或多组)相平行的金属栅条
16、与框架组成,倾斜安装在进水的渠道,或进水泵站集水井的进口处,以拦截污水中较大的悬浮物及杂质,以保证后续处理构筑物或设备的正常工作. 按格栅栅条间距的大小不同,格栅分为粗格栅、中格栅和细格栅 3 类。按格栅的清渣方法，有人工格栅和机械格栅两种。 机械格栅性能特点：可实现连续清污，全过水断面清污。每 2 米一道齿耙，齿耙线速度 6 米/分钟，清污效率高。栅体过梁支撑于混凝土基础之上，使清污机整机运行平稳，工作可靠。齿耙插入栅条一定深度，把附着在栅条上的污物带到清污机顶部，完成翻转卸污动作，保持过水断面清洁无污物。牵引链条一般为全不锈钢材质保证水下工作无锈蚀，免维护。 2、提升泵房 功能：提高污水水
17、位，以保证污水能流过整个污水处理流程，达到净化的目的。 种类：污水泵站的主要形式有：合建式矩形泵站，合建式圆形泵站等，本设计采用方形泵房，半地下式 设计原则：，机组突出部分与墙壁的间距，以及相邻两机组突出部分的间距，应保证水泵轴或电动机转子再检修时能够拆卸。 3、沉砂池 沉砂池的作用是从废水中分离密度较大的无机颗粒。它一般设在污水处理厂的前端，保护水泵和管道免收破损，缩小污泥处理构筑物容积，提高污泥有机组分的含率，提高污泥作为肥料的价值。 沉砂池的类型，按水流方向的不同可分为三类：曝气沉砂池，竖流式沉砂池，平流式沉砂池。 曝气沉砂池 普通平流式沉砂池的主要缺点是沉砂中含有有机物较多，使沉砂后续
18、处理难度增加，采用曝气沉砂池可以克服这一缺点。曝气沉砂池断面呈矩形，池底一侧设有集砂槽；曝气装置设在集砂槽一侧，使池内水流产生与主流垂直的横向旋流；在旋流产生的离心力的作用下，密度较大的无机颗粒被甩向外部沉入集砂槽。另外，由于水的旋流作用，增加了无机颗粒之间的相互碰撞与摩擦机会，把表面附着的有机物除去，是沉砂中的有机物低于百分之十，其优点是通过调节曝气量，可以控制污水的旋流速度，使除砂效率稳定，受流量变化影响小；同时，对污水起预曝气作用。 4、氧化沟 卡鲁塞尔生物氧化沟具有以下优点：(1)耐冲击负荷能力强，可承受较大程度的水质变化，短时进水COD 使高达 3000mgl，也不影响生物的活性和出
19、水水质；(2)去除率高，COD。r 去除率为 75.8，BOD 去除率为 89.3；(3)操作维护方便，运行稳定性好；(4)电耗低，曝气机充氧动力效率为 203kgO2kWh；(5)具有缺氧、厌氧化的综合功能，不需生物选择器，即可抑制丝状菌的生长，避免污泥膨胀积减小，土建费用降低。 5、二沉池 二次沉淀池有别于其他沉淀池，在作用上有其特点，它除了进行泥水分离外，还进行污泥浓缩；并由于水量、水质的变化，还要暂时贮存污泥。由于二次沉淀池需要完成污泥浓缩的作用，所需要的池面积大于只进行泥水分离所需要的池面积。 6、污泥浓缩池 重力浓缩池按其运转方式分为连续式和间歇式两种。 间歇式重力浓缩池是一次进泥
20、至所设计的容积后，则既开始静止浓缩。池数一般需要两个以上，适用于小型污水处理厂。间歇式浓缩池一般不设刮泥机，其池底为斗状。 连续式重力浓缩池是指浓缩池进泥、污泥水的排出、浓缩污泥的排放都是连续的或者有短时间的间隔，其一般适用于大、中型污水处理厂。污泥在浓缩池中由上至下浓度逐渐增加。在池底由刮泥机刮至池底中部的污泥斗中，并从此处排出池外。污泥水连续经过溢流堰排出。 第三章 处理构筑物设计 一、流量计算 1.1.水量的确定： 平均水量 Qp=13104m3/d 最大设计流量 Qmax Qmax=KzQp 式中的 Kz 为变化系数，Kz=2.711. 0pQ=2. 即最大设计流量 Qmax3/s 1
21、.2.水质的确定： 处理厂的处理水质确定为 处理前 CODcr=380mg/L，BOD5=180mg/L，SS=150 mg/L 处理后 CODcr70mg/L；BOD520mg/L；SS30mg/L 二、集水井 设计参数： m3/s 水力停留时间 t=1min 设计计算： 1 有效容积：V=Qt=1.81760= m3 2 池的面积：取有效水深 h=3m hVA 34.36302.109m2 3 池平面尺寸 : 14. 334.3644AD=m 4 池总高度取超高 h1H=h+h1=3+0.3=m 三、粗格栅 设计流量 Qmax= m3/s 栅前流速 过栅流速=1m/s 栅条宽度 S=0.0
22、2m 格栅间隙 e=40mm 栅前渠道超高=0.3m 水头损失增大倍数：K=3 进水渠展开角= 格栅倾角= 系数9.71 单位栅渣量3/s 2 设计计算 设计四个格栅，则smQQp2376. 04 总变化系数 406. 1Q7 . 2P0.11zK 则 sQ/m529. 0max3 2.1 水头损失设计 通过格栅的水头损失为：34)(es 计算水头损失：mgkh105. 075sin8 . 92196. 03sin2222 在 0.08-0.15 之间 符合要求 33.5320 . 14 . 004. 075sin529. 1sinmax2oehvQn 2.3 总高度 B m96. 13304
23、. 03202. 0en1nsB）（ 2.3 栅前槽总高： mhhH05.50105. 0.4021 栅后槽总高： mhhhH805. 0105. 03 . 04 . 021 2.4 格栅总长度 L 栅前槽宽：mvhQB65. 18 . 04 . 0529. 0max1 进水渠道渐宽部分长度为： 1112tanBBL=mo426. 020tan21.651.96 栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度为： 122LL 则，格栅总长度为： 11200.5 1.0tan60HLLL 其中，H1=h+h2 2.5 每日栅渣量为： max1864001000QwWkz =3md3md 采用机械清渣 由上述
24、计算，可选用回转式格栅 GLGS2060型 计算草图如下： 1进水工作平台栅条图1 中格栅计算草图 四、污水提升泵房 1. 流量确定 Qmax= 1.817 m3/s 考虑采用四台潜污泵（三用一备） 则每台流量：607. 03817. 1Q m3/s 2 集水池容积 考虑不小于一台泵min53.11826053600607. 0mV 取有效水深mh2，则集水池面积25.0912.1182mhVA 3 泵站扬程计算 HST2.76-(-4.51=7.27 m 则泵站扬程为 H=HST+0.24+1.07.27+0.24+1.08.51 m 4 设备选用 据扬程选用 450QW2200-10-11
25、0 型,其参数为: 流量 Q2200m3/h 扬程 H=10m 转速 r=990r/min 功率 P=110kw 效率=81.9% 五、细格栅 设计流量 130000 m3/d 栅前流速 =1m/s 栅条宽度 s=0.01m 格栅间隙 e=10mm 栅前渠道超高=0.3m 水头损失增大倍数：K=3 进水渠展开角= 格栅倾角= 系数42. 2 2 设计计算 2.1 水头损失 通过格栅的水头损失为：34)(es 计算水头损失：mgh12. 0360sin8 . 92.601.001.0042. 2sin223420）（ 设计水头损失：=mkh333. 0111. 030 在 0.08-0.15 范
26、围之内 符合要求 2.2 栅条间隙 n n=5.082.60101. 060sin29.50sin2maxehQ 取 83 2.3 栅槽宽度 B ennsB) 1(2 2.4 栅前槽总高： mhhH12. 112. 0121 栅后槽总高： mhhhH42. 112. 03 . 0121 进水渠道渐宽部分长度：mBBL06. 120tan27.7020tan28.805.61tan2111 栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度：mLL53. 0212 则，格栅总长度： mHLLL47. 360tan2.115 . 153. 006. 160tan0 . 15 . 0121 2.6 每日栅渣量 W:
27、 95. 1406. 1100006. 0529. 0864001000864001maxzKwQW m3/d2 . 0 m3/d 采用机械清渣 由上述计算，可选用回转式格栅 HG1800型 整个设备功率为 2.2KW。 计算草图如下： 图3 细格栅计算草图栅条工作平台进水 六、配水井设计 配水井的设计的设计计算： 设计参数：设计流量：Q=1.817 m3/s 水力停留时间：t=1min 设计计算： 60=109.02 m3 2 池的面积：取有效水深 h=3m 3 池平面尺寸 : 14. 334.3644AD =6.80m 七、曝气沉砂池 沉砂池分离的沉淀物质多为颗粒较大的砂子，沉淀物质比重较
28、大，无机成分高，含水量低。污水在迁移、流动和汇集过程中不可避免会混入泥砂。污水中的砂如果不预先沉降分离去除，则会影响后续处理设备的运行。最主要的是磨损机泵、堵塞管网，干扰甚至破坏生化处理工艺过程。 曝气沉砂池是一长形渠道，沿渠壁一侧的整个长度方向，距池底 60-90cm处安设曝气装置，在其下部设集砂斗，池底有 i=0.1-0.5 的坡度，以保证砂粒滑入。由于曝气作用，废水中有机颗粒经常处于悬浮状态，砂粒互相摩擦并承受曝气的剪切力，砂粒上附着的有机污染物能够去除，有利于取得较为纯净的砂粒。 在旋流的离心力作用下，这些密度较大的砂粒被甩向外部沉入集砂槽，而密度较小的有机物随水流向前流动被带到下一处
29、理单元。另外，在水中曝气可脱臭，改善水质，有利于后续处理，还可起到预曝气作用。 普通沉砂池截留的沉砂中夹杂有 15%的有机物，使沉砂的后续处理难度增加，采用曝气沉砂池，可在一定程度上克服此缺点。 曝气沉沙池从 20世纪 50年代开始使用。其特点为： （1）沉沙中含有有机物的量低于 5%。 （2）由于池中设有曝气设备，它具有预曝气、脱臭、除泡作用以及加速污水中油类和浮渣的分离作用。 优点：曝气沉沙池对后续的沉淀池、曝气池、污泥消化池的正常运行及对沉沙的最终处置提供了有利条件。 缺点：曝气作用要消耗能量，对生物脱氮除磷系统的厌氧段或缺氧段的运行存在不利影响。 由于此次设计所处理的主要是生活污水水中
30、的有机物含量较高，因此采用曝气沉砂池较为合适。 1 曝气沉砂池的设计参数： 0.3m/s； 0.12 m/s； （3）最大流量时停留时间为 13min； （4）有效水深为 23m，宽深比一般采用 11.5； （5）长宽比可达 5，当池长比池宽大得多时，应考虑设置横向挡板； （6）1 空气； （7）空气扩散装置设在池的一侧，距池底约 0.60.9m，送气管应设置调节气量的阀门； （8）池子的形状应尽可能不产生偏流或死角，在集砂槽附近可安装纵向挡板； （9）池子的进口和出口布置，应防止发生短路，进水方向应与池中旋流方向一致，出水方向应与进水方向垂直，并考虑设置挡板； （10）池内应考虑设置消泡装置
31、。 2 曝气沉砂池的设计与计算 2.1. 设计采用两个曝气沉砂池，单池最大流量980. 0maxpzQKQm3/s x 其中，Kz 总变化系数 Qp平均流量 l/s QP=130000/(365*24*3600*2)=0.752 m3 KZ=1.303m/sQ2.7P0.11 2.2 池子的有效容积 V=60Qmaxt 式中 V沉砂池有效容积，m3； Qmax最大设计流量，m3/s； t最大设计流量时的流动时间，min，设计时取 13min。 所以 V=602.2=129.36 m3 A= maxQv 式中 A水流断面面积，m2 Qmax最大设计流量，m3/s； V水流水平流速，m/s。 2
32、2 2.4.池宽 B B=Ah 式中 h 所以 B= 则 B/h=1.3，满足要求。 L=VA Vmin=AQm ax 3空气/m3污水 Qdqmax3/s 若设吸砂机工作周期为 t=1d=24h，沉砂槽所需容积 V=610XtQp=5.9110243027086m3 3631030mmX 式中的单位为 m3/h 设沉砂槽底宽 0.7m,上口宽为 0.9m，沉砂槽斜壁与水平面夹角 60， 沉砂槽高度为 h1=2.70.90tan 沉砂槽容积为 V=.81517. 02.90.70m3m3 设池底坡度为 0.2坡向沉砂槽， 池底斜坡部分的高度 h2=m 设超高 沉沙池水面离池底的高 H=h1+
33、h2 + 采用鼓风曝气系统，罗茨鼓风机供风，穿孔管曝气 （1）干管直径 d1：由于设置两座曝气沉砂池，可将空气管供应两座的气量，即主管最大气量为 q1=dQmax 2=0 .3008m3/s， 其中 d 为 1污水的曝气量与相应空气量的比值，本设计取 2 取干管气速 v=12m/s，干管截面积 A=qv=123008. 02 d1=4A=14. 30251. 04，采用接近的管径 150mm。 校核：A=21d m2 = q1 008251=12 m/s 符合要求 （2） 支管直径 d2：由于闸板阀控制的间距要在 5m以内， 而曝气的池长为 15.8 米，所以每个池子设置三根竖管，设支管气速为
34、 v=5m/s， 支管面积 ： A=532/3008. 03q2 d2=4A=0251. 04=0.1130m， 取整管径 d2=100mm 校核气速：A=22d21 . 0=m2 = /A=00785. 031566. 0= （3）穿孔管：采用管径为 6mm的穿孔管，孔出口气速为设 6m/s，孔口直径取为 5mm（在 26mm之间） 一个孔的平均出气量 q=5005. 042510 m3/s 孔数：n=孔Vq=4-101.1780.1504=1533个 孔间隔为4.210153315700nLmm 在 10-15mm 之间，符合要求 穿孔管布置：在每格曝气沉砂池池长一侧设置 1根穿孔管曝气管
35、，共 两根。 鼓风机的选型： 所以选择 RE-140型罗茨鼓风机两台（一用一备）,其主要参数为： Qsa=10kw P0=11KW 口径 150Amm 转速 970r/min 吸砂机的选择 选用 PGS型刮砂机，其参数为： 八、氧化沟 1 设计说明 卡鲁塞尔生物氧化沟采用完垒混合型与推流型相结合的延时曝气活性污泥法，其独特的池型与相应曝气设备布局，使之形成了缺氧 厌氧一好氧工艺流程，即 AAO 流程。该设备能在缺氧和厌氧条件下，把不易好氧生物降解的大分子量有机物裂解成易于好氧生物降解的低分子量有机物。这是单纯的好氧生物处理与厌氧生物处理所不能满足的。 卡鲁塞尔生物氧化沟具有以下优点：(1)耐冲
36、击负荷能力强，可承受较大程度的水质变化，短时进水COD 使高达 3000mgl，也不影响生物的活性和出水水质；(2)去除率高，COD。r 去除率为 75.8，BOD 去除率为 89.3；(3)操作维护方便，运行稳定性好；(4)电耗低，曝气机充氧动力效率为 203kgO2kWh；(5)具有缺氧、厌氧氧化的综合功能，不需生物选择器，即可抑制丝状菌的生长，避免污泥膨胀。 2 设计计算 2.1 设计参数： qv=130000m3/d 设计温度 15，最高温度 38， 进水水质:CODCr=560mg/L，BOD5=280mg/L， ss=300mg/L 出水水质:CODCr70mg/L，BOD520m
37、g/L，SS30mg/L 2.2确定采用的有关参数： 活性污泥浓度 MLSS 一般为 20006000mg/L,这里 MLSS=6000mg/L,在一般情况下，MLVSS与 MLSS比值是比较固定的，在 0.75左右，这里取 0.7，即假定其 70%是挥发性的。 氧化沟的 DO值 C=3.0mg/L, 本设计只要求去除 BOD5 5 -1， 2.3 泥龄的确定：根据去除对象，泥龄 c 取 8d 2.4 设计计算： 确定出水中溶解性 BOD5的量： 由于设计的出水 BOD5 为 20mg/L，处理水中非溶解性 BOD5 值可以用一下公式计算 BOD5f=1.42（1-e-0.23*5 ）2070
38、%=13.6mg/L 出水中溶解性 BOD5的量=20-13.6=6.4mg/L 总容积计算： )KX(1LYQdrLLV )806. 01 ()60007 . 0(86.4)-180(1.231300000.6V=27466m3 其中，V好氧池容积 m3 Qv污水设计流量 m3/d X污泥浓度 kg/m3 S0 Se进出水 BOD浓度，mg/L Lr污泥净产率系数,KgMLSS/KgBOD5 Kd Ns污泥负荷率，KgBOD5/KgMLSS d 总的水力停留时间 t1= V1/ qv =27466*24/130000= 曝气量计算 产生污泥量 =yqv（So-Se）/（1+Kdc） （268
39、） =kg/d 计算总的需氧气量xv R= qv *（So-Se）/（1-e-kt）-1.42 *xv =96.9222142. 11040. 6280650007.413）（ = kg/d =kg/h 实际总的需氧量 =1.2R=1.2=kg/h 3 沟型尺寸设计及曝气设备选型 采用四廊道式卡罗塞尔氧化沟，两座并联 单沟最大进水流量为 2708m3/d 取水深 4.2m,单廊道宽 4m,则单沟的总宽为 16m,单沟直道长 =（2746628+22124)/(164.2)=393m 所以氧化沟总池长=+8+4=393+8+4=405m 曝气设备的选择： 型号及参数如下： 型号：MR1000/9
40、000型曝气转刷机转刷直径：1000mm 转刷长度:9000mm 电机额定功率：45KW 充氧量：80kg/h 转刷转速：72 r/min 8.4 其它附属构筑物的设计 工程设计中墙的厚度为 250mm；氧化沟体表面设置走道板的宽度为 800mm；倒流墙的设计半径为4.0m；出水堰高为 100mm,堰孔直径为 40mm。 九、配水井设计 配水井的设计的设计计算： 设计参数：设计流量：Q=1.817 m3/s 水力停留时间：t=1min 设计计算： 60=109.02 m3 2 池的面积：取有效水深 h=3m 3 池平面尺寸 : 14. 334.3644AD =6.80m 十、辐流式二沉池 1
41、二沉池的类型 二沉池的类型有：平流式二沉池、竖流式二沉池、辐流式二沉池、斜流式二沉池。其中，辐流式二沉池又分为：中进周出式、周进周出式、中进中出式。 2 选择辐流式（中进周出）二沉池的原因 由于平流式二沉池占地面积大；竖流式二沉池多用于小型废水中絮凝性悬浮固体的分离；斜流式二沉池较多时候，在曝气池出口污泥浓度高，而且没有设置专门的排泥设备，容易造成阻塞。因此选择辐流式二沉池。从出水水质和排泥的方面考虑，理论上是周进周出效果最好。但是，实际上，考虑异重流，是中进周出的效果最好。因此，选择了选择辐流式（中进周出）二沉池。 3 设计计算 3.2 沉淀部分水面面积： 最大小时流量： Qmax=1.81
42、7 m3/s m3/（m2 h） 取池数 n=4 单个池子的设计流量：单Q= Qmax/ m3/h 单池沉淀部分水面面积：F=单Q/m2 池子直径：D=mF.933/ ).89024(/4 根据选型取池子直径为 34m。 2=3m 在 2.0-4.0之间 ： V=42D=3.1443=m3 3.6 沉淀池底坡落差： =i(D/22)= 0.05(34/22)=0.75m 周边水深:mHHHH45 . 05 . 035320 式中：h1 5 . 8/0HD 在 6-12 之间，符合要求 3.7 沉淀池周边有效水深： =+=3+=4m H=+ 其中 4 进水系统计算： 进水管的计算： 单池设计流量
43、：单Q76 m3/s 进水管设计流量： 进Q=单Q（1+R）=(1+0.7558 m3/s 取管径=1000mm, =进Q/（4/）58/（4/）=0.838m/s 4.2进水竖井： 进水井采用m2 共六个，沿井壁均匀分布： 出水口流速：m/sm/s,所以合格 4.3稳流筒计算： 筒中流速 m/sm/s 稳流筒过流面积：f=进Q/m2 稳流筒直径=224Df=25 . 13.9214 5 出水部分计算： 5.1单池设计流量：单Q=5m376 m3/s 5.2环形集水槽内流量：=单Q m3/s 5.3集水槽的设计： 采用周边集水槽，单侧集水，每池只有一个总出水口 集水槽宽度 b=0.94 . 0
44、)(集q=0.94 . 0)171. 0( 集水槽起点水深： 集水槽终点水深： 槽深均取 0.9m(超高 0.2m) 总污泥量为回流污泥量和剩余污泥量之和； 回流污泥量 = QmaxR=36000.75=m3/h 剩余污泥量 =rxfX=rvdefxVXkQSSY_)(0 f为 MLVSS/MLSS, f 为 0.7，则=f X=0.76000=4200mg/L 剩余污泥浓度=rSVI610=2 . 1120106=1000 mg/L，r 为考虑污泥在二沉池中的停留时间、池深、污泥浓度的有关系数，一般取 1.2，SVI值取 120 所以，=rvdefxVXkQSSY_)(0 =1075. 02
45、.2424969065. 0.81569886.205 . 0 m3/ m3/hm3/s 泥总Q=+=32.23+m3/h 单池污泥量=泥总Qm3/h 10.6.2 排泥管： 取流速为 0.8m/s，直径 D=8 . 04343. 0=0.739m，取 740mm 校核：流速为274. 0)4(343. 0=0.788，故符合要求 选取 CG-30A型刮泥机： 十一、接触池（消毒池）和加药系统 1 主要设计参数 m3/s； （2）接触时间：一般为 30min； （3）廊道内水流速度：0.2-0.4m/s； （4）设计投氯量一般为 3.0-5.0mg/l。） （5）消毒剂投加浓度：没有试验资料时
46、，按 5-10mg（Cl）/L 考虑。 （6）加氯机的数量不少于 2 台，互为备用，或单独备用。 1.2 每日加氯量 q=Q86400/1000 =31.81786400/1000 式中，q每日加氯量，kg/d； 液氯投量，mg/L；本设计取 3 mg/L Q污水设计流量，m3/s 2 工艺尺寸 2.1接触池容积 V V=Qt6030241 m3 式中，V接触池容积，m3 Q污水设计流量，m3/d t消毒接触时间， d 一般采用 30min； 2.2 接触池表面积 A A=2hV m2 式中， A接触池表面积，m2 ； 接触池有效水深，m，本设计取 3m 2.3 接触池廊道宽 b b=2hQ=
47、02. 233 . 0817. 1 式中，b接触池廊道宽，mQ污水设计流量，m3/s v廊道内设计流速，m/s。一般不小于 0.3m/s。 2.4 接触池池宽 B B=（n+1）b =（10+1） 取 28m 式中，B接触池池宽，m； n隔板数，本设计取 10 。 2.5 接触池池长 L L=BA=m94.38282 .1090 取 40m L/D=40/2.5=16m5m 符合要求 2.6池高 H=21hh 式中， 超高，m，一般采用 0.3m； 有效水深，m。 3 加氯机 加氯机的选型：由加氯量 W=405.9 kg/d=16.91 kg/d ，选择负压加氯机 REGAL-250，每台工作
48、 8.5 kg/h，选用两台。 接触消毒池计算草图如下： 图8 接触消毒池工艺计算图十二、污泥处理系统设计计算 1 泵房设计计算 集泥池容积：考虑不小于一台泵 10min 的流量 W 取有效水深 h5.0m， 则集泥池面积 A=hw5823.02m2 1.2剩余污泥提升泵： 设计采用潜污泵湿式安装，即泵直接放在集水池中，泵的效率较高，而且节省投资和运行费用。 （1）流量确定 Qmaxm3/h 考虑采用两台潜污泵（一用一备） （2）泵站扬程计算 HSTm 泵站内水头损失，自由水头为 则泵站扬程为 H=HSTm （3）设备选用 据扬程选用 50QWDS型 Q25m3/h H=1m r=1450r/
49、minP=2.01kw （1）流量确定 Qmaxm3/h 考虑采用六台潜污泵（四用二备），则每台流量为 Qm3/h （2）泵站扬程计算 HSTm 泵站内水头损失，自由水头为 则泵站扬程为 H=HSTm （3）设备选用 据扬程选用 CVD350250B 型 Q816m3/h H=1m r=250r/minP=50 马力 配泥井的设计与计算： m3/h 水力停留时间 t=1min 有效容积 V=Qt=601=m3 井的面积，取有效水深 h=3m A=hV=33.881m2 井的平面尺寸 D=A4=14. 38.2274=5.89 m 井总的高度 取超高=0.3m H=h+ 2 污泥浓缩池的计算：
50、采用一座幅流式圆形重力连续式污泥浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥，剩余污泥泵房将污泥送至浓缩池。 设计参数 进泥浓度：10g/L 污泥含水率 P199.2， 污泥总流量：Qm3/d=3m3/h 设计浓缩后含水率 P2 污泥固体负荷：qs=30-60 kgSS/(m2.d) ， 取 qs=30kgSS/(m2.d) 污泥浓缩时间：T=12-24h 取 T=18h 贮泥时间：t=4h （1）浓缩池池体计算： 浓缩池所需表面积： 3060.5773swqQA=257.85 m 浓缩池直径: 14. 35.825744AD=18.12m 池底坡度造成的深度为： 06. 022.11825iD
51、h 浓缩池的高度为： 5.8257246.577318241ATQh （2）排泥量与存泥容积: 浓缩后排出含水率 P297.0的污泥,则 773.569710099.4100100100Q21PPQw m3/ m3/h 按 4h 贮泥时间计泥量，则贮泥区所需容积 wQV42=4m3 泥斗容积: )(322212143rrrrhV 式中：h4 r1 r2泥斗的下口半径，取 0.8m 2233.14 1.6(1.41.4 0.80.8 )6.233Vm3 故池底可贮泥容积： )(321112154rrRRhV )4 . 14 . 19.069.06(354. 014. 322 m3 因此，总贮泥容
52、积为 43VVVw+=60.90 m3 （3）浓缩池总高度的计算： 浓缩池的超高 h2取，缓冲层高度 h3取，则浓缩池的总高度 H 为 54321hhhhhH =2.25+0.30+0.30+1.6+0.54 =m 选择 CG18A-2.5 型刮泥机： 浓缩池计算草图： 图8 浓缩池计算草图出泥上清液进泥 3 贮泥池设计计算 3.1 设计参数：污泥浓缩池后设一座贮泥池 m3/d 贮泥时间为=24h ： 池容为 V= m3取有效深度 h=4m S= 贮泥池尺寸：将贮泥池设计为矩形 其长宽高=854m3 4 污泥脱水 本设计拟采用带式压榨过滤机，其特点为：脱水效率高，处理能力大，连续过滤性能稳定，
53、操作简单，体积小，重量轻，节约能源，占地面积小。 3/d 含水率 P297 泥饼含水率 P375 选用 2 台设备，互为备用，选用型号为 DY1200 带式压榨过滤机，带宽 3m。 十三、管道设计及布置 进水管、事故管 采用的是钢筋混凝土管 slsmQ196020.983max 取设计流量为slQ1600,管径为 DN=1600mm。 校核 smAQ/98. 06 . 14/14. 396. 1maxv2 查铁管及铸铁管水力计算表得， 管内流速smv0 . 1，D=1600mm,流速 Q=1.96m3/时，50.501000 i。 事故管与进水管采用同一材料同一规格的管。 污水管 从泵房到配水
54、井的管道以最大的流量进行设计slsmQ19601.963maxsmQQ3max98. 02， 由AQ以及24DA得，QD4， 取流速sm25. 1。则 mQD999. 025. 114. 398. 044， 取整后mmD1000 校核流速 smAQ25. 114/98. 0 介于 0.6m/s-1.5 m/s 之间，设计合理。 查铁管及铸铁管水力计算表得，当管径mmD1000，设计流量时smQ398. 0，坡度699. 11000 i，满流，管内流速sm25. 1。 从配水井到沉砂池、曝气沉砂池到下一个配水井的管道以最大的流量进行设计slsmQ15661.5663maxsmQQ3max783.
55、 02， 由AQ以及24DA得，QD4，取流速sm2 . 1。则 mQD9117. 02 . 114. 3783. 044，取整后mmD1000 校核流速。smDQ997. 00 . 114. 3783. 04422介于 0.6m/s-1.5 m/s 之间，设计合理。查铁管及铸铁管水力计算表得，当管径mmD1000，设计流量时smQ3783. 0，坡度094. 11000 i，满流，管内流速sm0 . 1。 从配水井到氧化沟、从氧化沟到下一个配水井的管道以最大的流量进行设计 slsmQ15661.5663maxsmQQ3max392. 04， 由AQ以及24DA得，QD4，取流速sm8 . 0
56、。则 mQD624. 08 . 014. 3392. 044，取整后mmD700 校核流速。smDQ02. 17 . 014. 3392. 04422介于 0.6m/s-1.5 m/s 之间，设计合理。查铁管及铸铁管水力计算表得，当管径mmD700，设计流量时smQ3392. 0，坡度818. 11000 i，满流，管内流速sm02. 1。 从配水井到二沉池、从二沉池到集水井的管道以最大的流量进行设计slsmQ15661.5663maxsmQQ3max392. 04， 由AQ以及24DA得，QD4，取流速sm8 . 0。则 mQD624. 08 . 014. 3392. 044，取整后mmD7
57、00 校核流速。smDQ02. 17 . 014. 3392. 04422介于 0.6m/s-1.5 m/s 之间，设计合理。查铁管及铸铁管水力计算表得，当管径mmD700，设计流量时smQ3392. 0，坡度818. 11000 i，满流，管内流速sm02. 1。 从集水井到接触消毒池、出厂的管道以最大的流量进行设计slsmQ15661.5663max 由AQ以及24DA得，QD4，取流速sm4 . 1。则 mQD194. 14 . 114. 3566. 144，取整后mmD1200 校核流速。smDQ39. 12 . 114. 3566. 14422介于 0.6m/s-1.5 m/s 之间
58、，设计合理。查铁管及铸铁管水力计算表得，当管径mmD1200，设计流量时smQ3566. 1，坡度555. 11000 i，满流，管内流速sm39. 1。 污泥管 从污泥泵房到污泥浓缩池，即剩余污泥管，其设计流量slhmQ40. 483.153 由AQ以及24DA得，QD4，取流速sm7 . 0。则 mQD089. 07 . 014. 300440. 044，取整后mmD100 校核流速。smDQ56. 01 . 014. 300440. 04422查铁管及铸铁管水力计算表得，当管径mmD100，设计流量时smQ300440. 0，坡度0 .561000 i，满流，管内流速sm57. 0。 从
59、污泥泵房到配泥井的回流污泥管道，即回流污泥管，其设计流量smQ3846. 0 由AQ以及24DA得，QD4，取流速sm8 . 0。则 mQD160. 18 . 014. 3846. 044，取整后mmD1200 校核流速。smDQ75. 02 . 114. 3846. 04422介于 0.6m/s-1.5 m/s 之间，设计合理。查铁管及铸铁管水力计算表得，当管径mmD1200，设计流量时smQ3846. 0，坡度7 .561000 i，满流，管内流速sm75. 0。 从配泥井到氧化沟的污泥管道，其设计流量smQ32115. 0 由AQ以及24DA得，QD4，取流速sm0 . 1。则 mQD5
60、2. 00 . 114. 32115. 044，取整后mmD600 校核流速。smDQ75. 06 . 014. 32115. 04422介于 0.6m/s-1.5 m/s 之间，设计合理。查铁管及铸铁管水力计算表得，当管径mmD600，设计流量时smQ32115. 0，坡度6 .501000 i，满流，管内流速sm75. 0。 从单个二沉池到污泥泵房的管道，其设计流量smQ3213. 0 由AQ以及24DA得，QD4，取流速sm8 . 0。则 mQD582. 08 . 014. 3213. 044，取整后mmD600 校核流速。smDQ75. 06 . 014. 3213. 04422介于
61、0.6m/s-1.5 m/s 之间，设计合理。查铁管及铸铁管水力计算表得，当管径mmD600，设计流量时smQ3213. 0，坡度5 .501000 i，满流，管内流速sm75. 0。 雨水管、厂区污水管 雨水管和厂区污水管通常采用非金属的管材，雨水管采用300d的管径，厂区污水管采用230d的管径。 给水管 给水管拟采用钢管，采用100DN的管径。 第四章 主要设备说明 一、格栅 四台回转式格栅 GLGS2060型 格栅间隙 e=40mm 格栅倾角=75 系数2.42 四台回转式格栅 HG1800 型 格栅间隙 e=10mm 格栅倾角=60 系数2.42 二、泵 1.四台（三用一备） 450
62、QW2200-10-110 型,其参数为: 流量 Q2200m3/h 扬程 H=10m 转速 r=990r/min 功率 P=110kw 效率=81.9% 2.六台（五用一备）50QW12.5-22 型潜污泵，其参数为: Q 三、吸砂机 选用 PGS型刮砂机，其参数为： 四、鼓风机 RE-140型罗茨鼓风机两台（一用一备）,其主要参数为： Qsa=10kw P0=11KW 口径 150Amm 转速 970r/min 五、曝气机 型号：MR1000/9000型曝气转刷机转刷直径：1000mm 转刷长度:9000mm 电机额定功率：45KW 充氧量：80kg/h 转刷转速：72 r/min 六、二
63、沉池刮泥机 选取 CG-30A型刮泥机： 池径 30m 池深 3.0m 七、浓缩池刮泥机 选择 CG18A-2.5 型刮泥机： 八、加氯机 选择负压加氯机 REGAL-250，每台工作 8.5 kg/h，选用两台。 九、污泥脱水 选用 2 台设备，互为备用，选用型号为 DY1200 带式压榨过滤机，带宽 3m。 第五章 污水处理厂总体布置 ： 污水厂的总体布置包括平面布置和高程布置两部分。 平面布置 平面布置的内容主要包括：各种构（建）筑物的平面定位；各种输水管道、阀门的布置；排水管渠及检查井的布置；各种管道交叉位置；供电线路位置，道路、绿化、围墙及辅助建筑的布置等。 污水厂的平面布置 污水厂
64、平面布置原则 a 按功能分区。配置得当。主要是指对生产、辅助生产、生产管理、生活福利等各部分的布置，要做到分区明确、配制得当，而又不过分独立分散，既有利于生产，又避免非生产人员在生产区通行和逗留，确保安全生产。在有利条件时（尤其是建新厂时），最好把生产区和生活区分开，但二者之间不必设置围墙。 b 功能明确、布置紧凑。首先应保证生产的需要，结合地形，地质、土方、结构和施工等因素全面考虑。布置时力求减少占地面积，减少连接管（渠）的长度，便于操作管理。 c 顺流排列，流程简捷。指处理构（建）筑物尽量按流程方向布置，避免与进（出）水方向相反安排，各构筑物之间的连接管（渠）应以最短路线布置，尽量避免不必
65、要的转弯和用水泵提升，严禁将管线埋在构（建）筑物下面，目的在于减少能量（水头）损失，节省管材，便于施工和检修。 d 充分利用地形、平衡土方，降低工程费用。某些构筑物放在较高处，便于减少土方，便于放空，派泥，又减少了工程量，而另一些构筑物放在较低处，使水按流程按重力顺畅输送。 e 必要时应预留适当余地，考虑扩建和施工可能（尤其是对大中型污水处理厂）。 f 构（建）筑物布置应注意风向和朝向。将排放异味、有害气体的构（建）筑物布置在居住与办公场所的下风向；为保证良好的自然通风条件，建筑物布置应考虑主导风向。 4.1.2、污水厂的平面布置 污水厂的平面布置是在工艺设计计算之后进行的，根据工艺流程、单体
66、功能要求及单体平面图形进行，污水厂总平面上应有风向玫瑰土，构（建）筑物一览表、占地面积指标表及必要的说明，比例尺一般为 1：（200-500），图上应有坐标轴线或者放格控制网。 首先对处理构筑物和建筑物进行组合安排。布置时对其平面位置、方位、操作条件、走向、面积等统盘考虑。安排时应对高程、管线和道路进行协调。建筑物在平面上、高程上组合起来，进行组合布置。构筑物的组合原则如下： 对工艺过程有利或者无害，同时从结构，施工角度看也是允许的，可以组合，如曝气池（或氧化池）与沉淀池的组合，反应池与沉淀池的组合，调节池与浓缩池的组合。 a、 从生产上看，关系密切的构筑物可以组合成一座构筑物，如调节池和泵房
67、，变配电与鼓风机房，投药间与药剂仓库等。 b、 为了集中管理和控制，有时对于小型污水厂还可以进一步扩大组合范围。 构筑物间的净距离，按它们中间的道路宽度和铺设管线所需要的宽度，或者按其他特殊要求来定，一般为 5-20m。布置管线时，管线之间及其他构（建）筑物之间，应留出适当的距离，给水管或排水管距构（建）筑物不小于 3m，给水管和排水管的水平距离，当 d200m时，不应小于 1.5m，当 d200m时不小于 3m。 （2）生产辅助建筑物的布置，亦应尽量考虑组合布置，如机修间与材料库的组合，控制室，值班室、化验室、办公室的组合布置。 （3）预留面积的考虑。必要时预留生产设施的扩建用地。 （4）生
68、活附属建筑物的布置，宜尽量与处理构筑物分开单独设置，可能时应尽量放在厂前区，应避免构（建）筑物与附属生活设施的风向干扰。 （5）道路、围墙及绿化带的布置。通向一般构（建）筑物应设置人行道，宽度 1.52.0m；通向仓库、检修间等应设车行道，其路面宽度为 34m，转弯半径为 6m，厂区主要车行道宽 56m；行车道边缘到房屋或构筑物外墙面的最小距离为 1.5m。道路纵坡一般为 1%2%，不大于 3%。 污水厂部长除应保证生产和整洁卫生外，还应注意美观，充分绿化，在构（建）筑物处理上，应因地制宜，与周围情况相称，在色调上做到活泼，明朗和清洁。应合理规划花坛、草坪、林荫等，使厂区景色园林化，但曝气池、
69、沉淀池等露天水池周围不宜种植乔木，以免落叶入池。 （6）污泥区的布置。由于污泥的处理和处置一般与污水处理相互独立，且污泥处理过程卫生条件比污水处理差，一般将污泥处理放在厂区后部，若污泥处理过程中产生沼气，则应按消防要求设置防火间距。由于污泥来自于污水处理部分，而污泥处理脱出的水分又要送到调节池或初沉池中，必要时，可考虑某些污泥处理设施与污水处理设施的组合。 （7）管（渠）的平面布置。在各处理构筑物之间应有连通管（渠），还应有使各处理构筑物独立运行的管（渠）。当某一处理构筑物因故停止工作时候，使其后接按处理构筑物，仍能够保持正常的运行，污水厂应设超越全部或部分处理构筑物，直接排放水体的超越管。此
70、外还应设有给水管、空气管、消化气管、蒸汽管及输配电线路等，这些管线有的敷设在地下，但大部分在地上，对他们的安排，既要便于施工和维护管理，也要紧凑，少占用地。 （8）、进出口的布置。污水厂的正门一般设在办公楼附近。污泥及物料运输最好另辟侧门，就近进出厂，以免影响环境卫生，并防止噪音干扰。 5.1.3、布置结果 布置结果见附图 布置原则 污水处理工程的污水流程高程布置的只要任务是确定各处理构筑物和泵房的标高,确定处理构筑物之间连接灌渠的尺寸及其标高;通过计算确定各部位的水面标高,从而使污水能够处理构筑物之间畅通地流动,保证污水处理工程的正常运行. 污水处理工程的高程布置一般应遵守如下原则： 六、认
71、真计算管道沿程损失，局部损失，各处理构筑物，计量设备及联络管渠的水头损失；考虑最大时流量，雨天流量和事故时流量的增加，并留有一定的余地；还应考虑当某座构筑物停止运行时，与其并联运行的其余构筑物及有关的连接管渠能通过全部流量。 七、考虑远期发展，水量增加的预留水头。 八、避免处理构筑物之间跌水等浪费水头的现象，充分利用地形高差，实现自流。 九、在认真计算并留有余量的前提下，力求缩小全程水头损失及提升泵站的扬程，以降低运行费用。 十、需要排放的处理水，在常年大多数时间里能够自流排放水体。注意排放水位不一定选取水体多年最高水位，因为其出现时间较短，易造成常年水头浪费，而应选取经常出现的高水位作为排放
72、水位，当水体水位高于设计排放水位时，可进行短时间的提升排放。本设计中最高潮水位为 6.48m,高潮常水位为 5.28 m，低潮常水位为 2.72 m，而污水处理厂平整后地面标高为 6.85 m。进水管水面标高为 2.30 m，管顶标高为3.02 m。 十一、应尽可能使污水处理工程的出水管渠高程不受水体洪水顶托，并能自流。 （二）构筑物的水头损失 为了降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动,以按重力流考虑为宜，为此，必须精确地计算污水流动中的水头损失。水头损失包括： 6、污水流经各处理构筑物的水头损失，按照下表进行估算： 构筑物名称 水头损失/m 构筑物名称 水头损失/m 格栅
73、氧化沟 沉沙地 (1)装有旋转式布水器 沉沙地：平流 (2)装有固定喷洒布水器 竖流 混合池或接触池 辐流 污泥干化场 双层沉淀池 配水井 曝气池:污水潜流入池 集水井 污水跌水入池 (2)污水流经连接前后两处理构筑物的管渠（包括配水设施）时产生的水头损失，包括沿程和局部水头损失。 沿程水头损失的计算公式如下： Lih1 式中 i坡度，可查给水排水手册得；L为管长，单位为 m。 局部水头损失的计算公式如下： gvh222 式中：为局部阻力系数，查设计手册； v为管内流速，m/s，0.61.2； 因为初步设计，故局部水头损失估为 0.2 倍的沿程水头损失，即 （四）计算表 计算厂区内污水在处理流
74、程中的水头损失，选最长的流程计算，结果见下表： 水头损失计算表 名 称 设 计 流 量（sm3） 管 径 （mm） I （） V (sm) 管 长L （m） 沿程水头损失 IL （m） 局部阻力损失(IL*0.2) （m） h （m） 出厂管 1960 1000 241 出厂管到消毒池 1960 1200 15 二沉池到消毒池的管道 700 81 0.0225 配水井到二沉池 900 128 配水井到氧化沟 1000 65 氧化沟至配水井 1000 23 配水井到氧化沟 700 85 沉砂池到配水井 1600 128 配水井到沉砂池 1000 20 泵房至配水井 1000 10 集水井至泵房
75、1200 20 污泥房到污泥浓缩池管道 100 20 污泥泵房到配泥井管道 1200 50 配泥井到氧化沟管道 600 20 二沉池到污泥泵房 600 40 设计接触消毒池处的标高为 0.0m（相对污水厂地面标高）,然后根据各处理构筑物的之间的水头损失，推求其它构筑物的设计水面标高。经过计算各污水处理构筑物的设计水面标高见下表。再根据各处理构筑物的水面标高、结构稳定的原理推求各构筑物地面标高及池底标高。具体结果见流程图。 各污水处理构筑物的设计水面标高及池底标高 构筑物名称 水面或泥面标池顶标高(m) 池底标高(m) 构筑物名称 水面标高(m) 池顶标高(m) 池底标高(m) 高(m) 接触消
76、毒池 -3 集水井 二沉池 配水井 2# 氧化沟 配水井 1# 沉砂池 细格栅后 配水井 3# 泵 粗格栅后 集泥井 泥饼外运、填埋 污泥浓缩池 贮泥井 （四）布置结果 布置结果见附图 第六章 结论 在本次设计中，通过在图书馆及网上大量的资料搜集寻找，以及和老师、同学间的及时有效的交流，不仅主要构筑物，还有附属构筑物以及设备选型等都进行了全面且详尽的设计计算，而且，在设计过程中，每一个公式，每一个数据的选择，都是经过大量的资料参考以及反复的设计计算得来的，在最大程度上符合设计要求。 但由于资料的搜集过于盲目，还是走了很多的弯路，以至于后来的构筑物设计有些仓促，可能会出现些瑕疵。另外，在构筑物设
77、计时个别有疑问的地方，由于时间及资料有限，就会这样放过去，而没有认真考虑其实在的意义，比如，曝气沉砂池设计中，曝气管的穿孔管的管径选择；泵的扬程的计算；二沉池中进水竖井管径选取。当然，由于本次设计没有考虑具体实际情况，如流量的变化，也使设计过于理想化，这是以后设计应该考虑的问题。 本次设计严格按照高程设计的一般原则进行，经过提升泵房的提升后，污水可以实现依靠重力流动的目标，设计过程中有预留的水头并且综合考虑了污泥和污水流程的配合，尽量减少了流程中不必要的能量损失。但由于污水处理厂中不确定的因素有很多，本次设计过程中没有考虑雨天流量和事故时流量的增加，在以后的设计过程中应该对当地的最大降雨量进行
78、调查并考虑各种不确定因素的发生，预留足够的流量，以避免涌水事故的发生。 第七章 心得体会 通过本次的城市污水处理厂工艺设计，确实习得了很多的知识，不仅加深了对理论知识的理解，更加掌握了设计的方法和思路。 但是，这次设计是遇到很多问题的。所谓“听百家言，掌百家见识”，在某些时候是对的，但在这里，翻得资料越多，越没有逐渐的豁然，反而更加的迷惑，因为每本书的设计方法千差万别，在刚开始的一段时间里，设计总是不合理，还好有老师同学在，再多的问题都是可以解决的，因此，还要感谢陈老师和同学们的无私帮助。 另外，在设计过程中，反复的修改和寻找资料让自己有时觉得很累，总想就那么草草的拿个模板抄一下，但，最终还是
79、坚持了下来，毕竟，要对得起自己的这份诚心。 每一次成功的结晶都离不开汗水的浇灌，虽然我的设计并不算尽善尽美，但，付出了，就值得了。 参考文献： 1高俊发，王社平.污水处理厂工艺设计手册.化学工业出版社.2003. 水处理设备.化学工业出版社.2002. 原理设计应用.化学工业出版社（第二版）.2006. 4曾科，卜秋平，陆少鸣. 污水处理厂设计与运行.化学工业出版社.2001. 5严煦世.给排水工程快速设计手册.中国建筑工业出版社.2002. 6徐新阳，于锋.污水处理工程设计.化学工业出版社.2003. 7张大群.污水处理机械设备设计与应用.化学工业出版社.2003. 8孙力平.污水处理新工艺
80、与设计计算实例.科学出版社.2001. 9张自杰，顾夏声.排水工程(下册)(第四版).北京：中国建筑工业出版社.1999. 10韩洪军.污水处理构筑物设计与计算.哈尔滨工业大学出版社.2002. 11高廷耀.水污染控制工程(下册).北京：高等教育出版社.1998. 12陶俊杰，于军亭，陈振选.城市污水处理技术及工程实例（第二版）.化学工业出版社.2005. 13周敬宣.环保设备及课程设计.化学工业出版社.2007. 14王夏民，张云新.环保设备及应用.化学工业出版社.2004. 15邓荣森.氧化沟污水处理理论与技术.化学工业出版社.2006. 16周正立，张悦.污水生物处理应用技术及工程实例.化学工业出版社.2006. 17张忠祥，钱易.废水生物处理新技术.清华大学出版社.2003. 18游映玖.新型城市污水处理构筑物图集.中国建筑工业出版社.2007.
