浴盆厂高压供配电系统的电气设计

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1、20092009 级级工厂供电课程设计工厂供电课程设计浴盆厂高压供配电系统的电气设计浴盆厂高压供配电系统的电气设计姓姓名名学学号号院院、 系系、 部部班班号号完成时间完成时间电气工程系电气工程系方方 0910-30910-320122012 年年 6 6 月月 1818 日日摘要本文通过对目前供配电问题进行探讨， 做好供配电是保证建筑设施正常运行的关键。 首先，1 / 29对浴盆厂用电设备进行负荷计算，并对工厂计算负荷进行无功补偿，使高压侧功率因数达到0.9。其次，对每个短路点进行短路计算，通过计算出的电流值对一次设备进行选择，并对所选出的设备进行校验。关键词：负荷计算无功补偿短路计算2 /

2、29目录第 1 章课程设计任务 1第 2 章负荷计算和无功补偿32.1 车间设备计算负荷的计算公式32.2 无功补偿 5第 3 章变压器的选择及安装位置83.1 变压器台数、容量及型号的选择83.2 变压器安装位置的选择9第 4 章主接线方案确定 104.1 主接线图设计 104.2 主接线方案技术比较错误错误! !未定义书签。未定义书签。4.3 绘制主接线图 11第 5 章短路电流的计算115.1 绘制计算电路 115.2 计算三相短路电流和短路容量125.3 短路计算表 14第 6 章电力线路的选择 146.135kV 侧高压架空线 156.210kV 备用电源电缆 166.3 10kV

3、侧母线 166.4 10kV 侧电缆 17第 7 章35kV 侧设备的选择与校验 187.1 高压设备选择 187.2 高压隔离开关 197.3 高压断路器 207.4 高压熔断器 207.5 电流互感器 217.6 电压互感器 217.7 避雷器 21第 8 章10kV 侧设备的选择与校验 218.1 高压隔离开关 218.2 高压断路器 228.3 高压熔断器 228.4 电流互感器 238.5 电压互感器 238.6 避雷器 238.7 高压配电柜错误错误! !未定义书签。未定义书签。第 9 章供电系统的接地及防雷249.1 接地电阻极其要求 241 / 299.2 接地电阻的确定 24

4、9.3 接地装置的确定 249.4 防雷保护错误错误! !未定义书签。未定义书签。第 10 章结论 25参考文献 252 / 29第第 1 1 章章课程设计任务课程设计任务一、设计的内容要求根据本厂所取得的电源及本厂用电负荷的实际情况， 并适当考虑工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所位置，确定变电所主变压器的台数与容量、类型，选择变电所主接线方案及高压设备和进线，确定防雷接地装置，最后按要求写出设计说明书，绘制变电所系统图，功率因数补偿到 0.9。二、设计的依据1.铸造厂负荷情况：本厂为二班工作制， 全年工厂工作小时数为 4800h，年最大负荷利用小时数为 450

5、0h。本厂除空压站、煤气站部分设备为二级负荷外，其余均为三级负荷。该厂设有 6 个车间变电所，各车间负荷（380V 侧）统计资料见下表：本厂各车间负荷统计资料表序号123456车间名称一车间二车间三车间铸造车间模具车间空压站、煤气站有功负荷/kW4205686866504585821 / 29无功负荷/kvar3153904855082903962.供电电源情况：(1)工作电源：本厂东北侧 8km 处有一地区变电所，用一台 110/38.5kV、25MVA的双绕组变压器作为工厂的工作电源，使用 35KV 电压以一回架空线向工厂供电。35KV 侧系统最大三相短路容量为 1000MVA，最小三相短

6、路容量为 500MVA。(2)备用电源：由本厂正北方从其他工厂引入 10kV 电缆作为本厂备用电源，平时不允许投入，只有在工作电源发生故障或检修停电时提供照明及部分重要负荷用电，输送容量不得超过 1000kVA。3.供电部门对本厂提出的技术要求：(1)地区变电站 35kV 馈电线路定时限过电流保护装置整定时间为 2S， 工厂总降压变电所保护的动作时间不得大于 1.5S。(2)本厂最大负荷时的功率因数不得低于 0.9。(3)在本厂总降压变电所 35kV 侧进行电能计量。4.气象资料：本厂地区最高温度为 40，年平均温度为 24，年最热月平均最高气温为 30，土壤 0.8m 深处一年中最热月平均气

7、温为 20，年雷暴雨日数为 31 天，土壤冻结深度为 1m。5.地质水文资料： 本厂地区平均海拔 500 米， 地层以砂质黏土为主， 地下水位为 2 米。三、应收集的资料及参考文献1.工厂供电设计依据的主要设计规 X2.工厂供电X 介才主编机械工业3.段建元.工厂配电线路及变电所设计计算.机械工业.1982.10.2 / 29第第 2 2 章章负荷计算和无功补偿负荷计算和无功补偿2.12.1 车间设备计算负荷的计算公式车间设备计算负荷的计算公式根据用电设备的安装容量，采用一定的计算方法得出的负荷，称为计算负荷。其热效应和实际负荷产生的热效应相等。 如以计算负荷连续运行，根据计算负荷选择的电气设

8、备和导线电缆其发热温度不会超过允许值。22Q30首先根据公式S30P30可以求得各个车间的视在计算负荷，然后根据公式PSI3030和cos30可以求得计算电流和功率因数。S303UN2.1.1380V 侧各车间负荷计算22Q3042023152 525kVA，对于一车间的视在计算负荷为S30P30计算电流为I30S303UN52530.38 797.68A，功率因数为cosP30420 0.8.S30525同理可得其他车间的负荷计算见表 2-1表 2-1380V 侧各车间负荷计算表序号123456总计车间名称一车间二车间三车间铸造车间模具车间空压站、煤气站cos P30/kWQ30/kvarS

9、30/kVAI30/A0.800.820.820.790.840.8342056868665045858233643153904855082903962384525.00689.00840.13824.96542.09703.95797.681046.861276.481253.43823.641069.573 / 29注：Kp 0.90,Kq 0.930.8063027.622173752.55701.32.1.2 10kV 侧各车间负荷计算通过逐级计算法可以确定 10kV 侧各车间负荷计算。首先得到电力变压器的有功损耗和无功损耗，然后计算出 10kV 侧的有功计算负荷和无功计算负荷，最后根

10、据22得到视在计算负荷。S30P30Q30对于一车间电力变压器 S9 系列的功率损耗有功损耗PT 0.01S30(2) 5.25kW，无功损耗QT 0.05S30(2) 26.25kvar， P30 PT 420kW 5.25kW 425.25kW，有功计算负荷P30 Q30 QT 315kvar 26.25kvar 341.25kvar，无功计算负荷Q3022Q30425.252341.252 545.24kVA，视在计算负荷S30P30计算电流为I30S303UN310P425.25 0.78.功率因数为cos30S30545.24545.24 31.48A，同理可得其他车间的负荷计算见表

11、 2-2表 2-210kV 侧各车间负荷计算表序号123车间名称一车间二车间三车间cos/kWP30/kvarQ30/kVAS30/AI300.780.800.80425.25574.89694.404 / 29341.25424.45527.01545.24714.60871.7431.4841.2650.33456铸造车间模具车间空压站、煤气站0.770.830.810.79658.25463.42589.043405.253064.73549.25317.10431.202590.262408.94857.30561.53730.004278.453898.1449.5032.4242.

12、15247.02225.07总计注：Kp 0.90,Kq 0.932.1.3 35kV 侧总车间负荷计算35kV 侧负荷计算与 10kV 侧车间负荷计算方法相同，都是利用逐级计算法。得到P30 3103.7kW，Q30 2603.8kvar，S30 4051kW，I30 66.8A，cos 0.77。由于功率因数为 0.77 不满足 0.9 的要求， 所以要对其进行无功补偿， 使功率因数达到要求。2.22.2 无功补偿无功补偿2.2.1 无功补偿原因及容量供电营业规则中规定：凡功率因数未达到规定的，应增添无功补偿装置，通常采用并联电容器进行补偿。 这里所指的功率因数即为最大负荷时功率因数。通常

13、采用在感性负载两端并联合适的电容器进行补偿。 进行补偿后系统的电能损耗和电压损耗相应降低，既节约了电能，又提高了电压质量，而且可选较小容量的供电设备和导线电缆， 因此提高功率因数不仅对整个电力系统大有好处，而且对工厂本身也有一定的经济实惠。该厂 380V 侧最大负荷时的功率因数只有 0.806。 而供电部门要求该厂最大负荷时的功率因数不低于 0.9。考虑到主变压器的无功损耗远大于有功损耗，因此 380V 侧5 / 29最大负荷时功率因数应稍大于 0.9， 暂取 0.92 来计算 380V 侧所需无功功率补偿容量，查表得q (tan1 tan2) 0.32：Qc P30(tan1tan2) 30

14、27.60.32 968.8kvar参照工厂供电附录表，得并联电容器为 BCMJO.4-50-3 型，采用 21 台。总共容量为50kvar211050kvar，补偿前后，变压器低压侧的有功计算负荷基1050)kvar 1167 kvar，补偿后变电所低本不变。无功计算负荷减少为Q30 （2） (2217压侧视在计算负荷变为（2）3027.6211672 3244.7kVA.S302.2.2 通过逐级计算法确定无功补偿后的计算负荷和功率因数2.2.2.1 10kV 侧车间变电所变压器损耗功率有功损耗PT 0.01S30(2) 0.013244.7kVA 32.4kW，无功损耗QT 0.05S3

15、0(2) 0.053244.7kVA 162kvar，(1) 3027.6kW 32.4kW 3060kW，有功计算负荷P30(1)1167kvar 162kvar 1329kvar，无功计算负荷Q30(1)3060213292 3336kVA，视在计算负荷S30计算电流为I30S303UN3336310192.6.2.2.2.2 35kV 侧车间变电所变压器损耗功率有功损耗PT 0.013336kVA 33.3kW，无功损耗QT 0.053336kVA 166.5kW，(1) 3060kW 33.3kW 3093.3kW，有功计算负荷P30(1)1329kvar 166.5kvar 1495

16、.5kvar，无功计算负荷Q306 / 29(1)3093.321495.52 3435.8kVA，视在计算负荷S30计算电流为I30S303UN3435335 56.7A.2.2.2.3 补偿后工厂功率因数cos (1)P30(1)S303093.3 0.9.3435.8这一功率因数满足要求。无功补偿后工厂的计算负荷见表 2-3表 2-3 无功补偿后工厂的计算负荷计算负荷项目cosP30/kWQ30/kvarS30/kVAI30/A5201.34929.8192.656.7380V 侧补偿前负荷380V 侧无功补偿容量380V 侧补偿后负荷车间变压器功率损耗10kV 侧负荷计算主变压器功率损

17、耗35kV 侧负荷计算0.8060.930.920.93027.63027.632.4306033.83093.3221795011671621329168.91495.53752.53244.733363435.8根据无功补偿后的视在计算负荷，可以选取满足需要的电力变压器容量。7 / 29第第 3 3 章章变压器的选择及安装位置变压器的选择及安装位置3.13.1 变压器台数、容量及型号的选择变压器台数、容量及型号的选择3.1.1 主变压器台数、型号及容量的选择变压器容量应根据视在计算负荷选择。在本设计中，考虑经济性，应采用一台主变压器，如果考虑运行可靠性，则应采用两台电力变压器。因为该厂无一

18、级负荷，只有二三级负荷， 而且有备用电源， 所以综合可靠性与经济性， 选用了一台电力变压器。对于电源进线电压为 35kV 及以上的大中型工厂，通常是先经工厂总降压变电所降为10kV 的高压配电电压，然后经车间变电所，降为一般低压设备所需的电压。型号为 S9 型，而容量根据式SNT S30，SNT为主变压器容量，S30为总的视在计算负荷。选SNT=4000kVAS30=3435.8kVA，即选一台 S9-4000/35 型低损耗配电变压器。 至于工厂二级负荷对于电源要求所需的双回路电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。3.1.2 一车间变电所变压器型号为 S9 型，而容量根据式荷。选器。3

19、.1.3 二车间变电所变压器SS型号为 S9 型，而容量根据式SNT S30，NT为主变压器容量，30为总的计算负SNT S30，SNT为主变压器容量，S30为总的计算负SNT 630kV A S30 545.24kV A，即选一台 S9-630/10 型低损耗配电变压荷。 选器。SNT 800kV A S30 714.6kV A， 即选一台 S9-800/10 型低损耗配电变压3.1.4 三车间变电所变压器S型号为 S9 型，而容量根据式SNT S30，NT为主变压器容量，S30为总的计算负8 / 29荷。选SNT1000kVA S30 871.74kVA，即选一台 S9-1000/10 型

20、低损耗配电变压器。3.1.5 铸造车间变电所变压器型号为 S9 型，而容量根据式SNT S30，SNT为主变压器容量，S30为总的计算负荷。选器。3.1.6 模具车间变电所变压器S型号为 S9 型，而容量根据式SNT S30，NT为主变压器容量，S30为总的计算负SNT1000kVA S30 857.3kVA，即选一台 S9-1000/10 型低损耗配电变压荷。选器。SNT 630kV A S30 561.53kV A，即选一台 S9-630/10 型低损耗配电变压3.1.7 空压站、煤气站变电所变压器S型号为 S9 型，而容量根据式SNT S30，NT为主变压器容量，S30为总的计算负荷。

21、选SNT 800kV A S30 730kV A， 即选一台 S9-800/10 型低损耗配电变压器。3.23.2 变压器安装位置的选择变压器安装位置的选择按负荷指示图法确定负荷中心大概位置，变电所应安装在负荷集中的地方。负荷圆的半径 r,由车间（建筑）的计算负荷P30 Kr2（K为负荷圆的比例） 。9 / 29第第 4 4 章章主接线方案确定主接线方案确定4.14.1 主接线图设计主接线图设计对工厂变电所主接线有安全、可靠、灵活和经济四个基本要求。对于一般的变电所，考虑经济性，多考虑单母线接线，这种接线方式在停电或检修时会造成负荷全部停电， 不满足供电可靠性的要求。所以在该系统中考虑单母线分

22、段接线方式，即在线路停电或检修时，有一路备用电源通过倒闸操作投入到运行中，继续给负荷供电，从而满足供电可靠性。综合考虑，决定采用单母线分段接线方式。10 / 294.24.2 绘制主接线图绘制主接线图第第 5 5 章章短路电流的计算短路电流的计算短路电流计算的目的是为了正确选择和校验电气设备，以及进行继电保护装置的整定计算， 是工厂供电系统运行分析和设计计算的基础，也是电气主接线方案确定的基础。进行短路电流计算，首先要绘制计算电路图。在计算电路图上，将短路计算所考虑的各元件的额定参数都表示出来，然后确定短路计算点。短路计算点要选择，使需要进行短路校验的电气元件有最大可能的短路电流通过。接着，计

23、算电路中各主要元件的阻抗。对于工厂供电系统来说，由于将电力系统当作无限大容量电源，而且短路电路也比较简单，因此一般只需采用阻抗串、并联的方法即可将电路化简，求出其等效总阻抗。最后计算短路电流和短路容量。5.15.1 绘制计算电路绘制计算电路图 5-1 短路计算电路11 / 295.25.2 计算三相短路电流和短路容量计算三相短路电流和短路容量5.2.1 k-1 点的三相短路电流和短路容量（Uc1=37kV）5.2.1.1 计算短路电路中各元件的电抗及总电抗(1)电力系统的电抗：Soc1000MVAUc21(37kV)2X11.37Soc1000MVA(2)架空线路的电抗：L=8 km ,X0=

24、0.4 /kmX2 X0L 0.4/km8km 3.2(3)绘出 k-1 点短路的等效电路如下图 5-2 所示，并计算其总阻抗为X(k1) X1 X21.37 3.2 4.5711.3723.2k-1图 5-2短路计算等效电路5.2.1.2 计算三相短路电流和短路容量(1)三相短路电流周期分量有效值Ik1(3)Uc13X(k1)37kV34.57 4.7kA(2)三相短路电流次暂态电流和稳态电流I=I=Ik1= 4.7kA(3)三相短路冲击电流即第一周期短路全电流有效值(3)(3)(3)ish=2.55I=2.554.7kA=11.9 kA(3)(3)12 / 29(3)Ish=1.51I=1

25、.514.7kA=7.1kA(3)(4)三相短路容量(3)(3)Sk1=3 Uc1Ik1=337kV4.7kA=301MVA5.2.2 k-2 点的三相短路电流和短路容量（Uc2=10.5kV）5.2.2.1 计算短路电路中各元件的电抗及总电抗(1)电力系统的电抗2Uc22（ 10.5kV）X1 0.11Soc1000MVA(2)架空线路的电抗：L=8 km ,X0=0.4 /kmUc2X2 X0LUc110.5kV 0.4 /km 8km 0.2637kV22(3)电力变压器的电抗：查表可得Uk% 5.5因此Uk% Uc225.5(10.5kV)2X31.5100SN1004000kVA(4

26、)绘出 k-2 点短路的等效电路如图 4-3 所示，并计算其总阻抗为X(k2) X1 X2 X3 0.11 0.26 1.5 1.8710.1120.26k-131.5k-2图 5-3短路计算等效电路5.2.2.2 计算三相短路电流和短路容量(1)三相短路电流周期分量有效值Ik2(3)Uc23X(k2)10.5kV31.87 3.2kA(2)三相短路电流次暂态电流和稳态电流13 / 29I=I=Ik2= 3.2kA(3)三相短路冲击电流即第一周期短路全电流有效值(3)(3)(3)ish=2.55I=2.553.2kA=8.2kA(3)Ish=1.51I=1.513.2kA=4.8kA(3)(3

27、)(3)(4)三相短路容量(3)(3)Sk2=3Uc2Ik2=310.5kV3.2kA=58MVA5.35.3 短路计算表短路计算表表 5-3 短路计算表短路计算三相短路电流/kA点k-1k-2三相短路容量/MVAI(3)Ik(3)I4.73.2(3)ish11.98.2(3)Ish(3)Sk30158(3)4.73.24.73.27.14.8根据短路计算后所得到各个计算点的三相短路电流和三相短路容量，可以选出高压架空线路，电缆线路以及母线，并且还可以正确的选择电气设备，使设备具有足够的动稳定性和热稳定性，以保证在发生可能有的最大短路电流时不致损坏。第第 6 6 章章电力线路的选择电力线路的选

28、择为了保证供电系统安全、可靠、优质、经济地运行，选择导线和电缆截面时，必须满足发热条件、电压损耗条件、经济电流密度和机械强度四个条件的要求。其中 35kV 及以上的高压线路其导线和电缆截面宜按经济电流密度选择，以使线14 / 29路的年运行费用支出最小。一般10kV 及以下的高压线路和低压动力线路，根据设计经验，通常先按发热条件来选择导线和电缆截面，再校验其电压损耗和机械强度。6.1 35kV6.1 35kV 侧高压架空线侧高压架空线6.1.1 选择经济截面计算电流I30S303UN3483kVA335kV 56.7A.由表查得jec1.15A /mm2,故Aec56.7A 49.30mm2.

29、21.15A/mm选标准截面为50mm2，即选 LGJ-50 型钢芯铝线。6.1.2 校验发热条件查 表 得LGJ-50型 铝 绞 线 的 允 许 载 流 量 （ 假 设 环 境 温 度 为40 ）Ial178A I30 56.7A，因此满足发热条件。6.1.3 校验机械强度查表得 35kV 架空铝绞线的最小截面Amin 35mm2 A 50mm2,因此所选 LGJ-50 型钢芯铝线也满足机械强度要求。6.1.4 校验电压损耗利用A 50mm2和aav1.261.6 2m查表得电阻R0 0.68/km， 电抗 （线距按 1500mm 计）X0 0.39/km，因此线路的电压损耗为U 3093.

30、3kW(80.68)1495.5kvar(80.39) 614.1V.35kV线路电压损耗百分值为U% 100623V1.75% Ual% 5%35000V15 / 29因此所选 LGJ-50 型钢芯铝线满足允许电压损耗要求。6.2 10kV6.2 10kV 备用电源电缆备用电源电缆初选用 YJLV-22型交联聚乙烯绝缘铝芯电力电缆，直接埋地敷设，与工厂变配电所的 10kV 侧母线相连。6.2.1 按发热条件选择导线截面查表可得环 境温度为20时， YJLV-22 型截面为 25mm2的铝芯橡皮 导线的Ial=92.7AI30=57.7A，因此可选 YJLV-22-325 电缆作相线。6.2.

31、2 按热稳定条件校验查表可得交联聚乙烯绝缘铝芯电力电缆的热稳定系数C 84As /mm2， 因此最小允许截面为AminICtima3200 1.7 49.67mm2 25mm284不满足热稳定要求，改用截面为 50mm2的电缆线。需要重新校验其发热条件。6.2.1 重新按发热条件选择导线截面查表可得环境温度为 20时 YJLV-22型截面为 50mm2 的Ial=128.75AI30=57.7A满足发热条件以及热稳定条件，所以选用 YJLV-22-350 电缆作相线。因为电缆的机械强度很好，所以无需校验其动稳定度。6.3 10kV6.3 10kV 侧母线侧母线初选为 LMY-4046.3.1

32、校验动稳定度母线在三相短路时所受的最大电力，水平平放，同一相支柱绝缘子距离设为 90016 / 29mm，相邻两母线的轴线距离为 160mm。(3)210-7N/A2=3(8.2103A)20.9m/0.16m10-7N/A2=65.5N.F(3)=3ishl/a校验母线短路时动稳定度母线在F(3)作用时弯曲力矩为M=F(3)l/10=65.5N0.9m/10=5.9Nm母线截面系数为W=b2h/6= (0.04m)20.004m/6=10.710-7m故母线在三相短路时所受到的计算应力为C=M/W=5.9Nm/10.710-7m3=5.5106Pa=5.5MPa而硬铝母线的允许应力为al=7

33、0 MPaC=5.5MPa由此可见,所选母线满足短路动稳定度的要求。6.3.2 校验热稳定度母线满足短路热稳定度的最小允许截面，查表得C=87AJs/mm2，tima=1.7s故Amin=Ik(3)103A1.7s/87 A s/mm2=48mm2tima/C=2.6由于母线实际截面为A=404 mm2=160 mm2Amin=48mm2因此所选母线满足短路热稳定度要求。母线为 LMY-3（404）+1（404）6.4 10kV6.4 10kV 侧电缆侧电缆对于一车间电缆的选取，首先按发热条件选取，然后校验其热稳定条件。初选用 YJLV-22型交联聚乙烯绝缘铝芯电力电缆， 直接埋地敷设， 与工

34、厂的一车间相连。6.4.1 按发热条件选择导线截面17 / 29查表可得环境温度为20时， YJLV-22 型截面为120mm2的铝芯橡皮导线的Ial=211.1AI30=192.6A，因此可选 YJLV-22-325 导线作相线。6.4.2 按热稳定条件校验查表可得交联聚乙烯绝缘铝芯电力电缆的热稳定系数C 84As /mm2， 因此最小允许截面为AminICtima3200 1.7 49.67mm2120mm284满足热稳定要求，选 YJLV-22-3120 型交联聚乙烯绝缘铝芯电力电缆。同理可得其他车间选用的电缆均为 YJLV-22-3120 型。第第 7 7 章章35kV35kV 侧设备

35、的选择与校验侧设备的选择与校验7.17.1 高压设备选择高压设备选择高压一次设备必须满足一次电路正常条件下和短路故障条件下的工作要求，工作安全可靠，运行维护方便，投资经济合理。电气设备按在正常条件下工作进行选择，就是要考虑电气装置的环境条件和电气要求。 电气设备要满足在短路故障条件下工作的要求， 还必须按最大可能的短路故障时的动稳定度和热稳定度进行校验。对熔断器及装有熔断器保护的电压互感器，不必进行短路动稳定度和热稳定度的校验。(1)按工作电压选择设备的额定电压UNe一般不应小于装置地点的额定电压UN或最高电压（若设备额定电压按最高工作电压表示） ，即UNe UN或18 / 29UNe Uma

36、x(2)按工作电流选择设备的额定电流INe不应小于通过设备的计算电流I30，即INeI30(3)按断流能力选择设备的最大断开电流（或功率）应不小于它可能断开的最大电流（或功率） 。(3)Sk(3)IocIk(3)或Soc(4)隔离开关、断路器的短路稳定度校验动稳定校验条件：按三相短路冲击电流校验(3)imaxish(3)imax开关的极限通过电流峰值，ish为开关所处的三相短路冲击电流瞬时值。热稳定校验条件：按三相短路稳态电流和短路发热假想时间校验(3)2It2t Itima7.27.2 高压隔离开关高压隔离开关初选 GW2-35G/630 型经选择、校验电压、电流、动稳定度和热稳定度，符合以

37、下条件：UNeUN 35kVINe 600A I30 56.7A(3)11.9kAimax 42kA ish(3)2It2t 1600 Itima 37.619 / 29由此得出选择 GW2-35G/600 型号的高压隔离开关是合理的。7.37.3 高压断路器高压断路器初选 SW2-35/1000 型经选择、校验电压、电流、断流能力、动稳定度和热稳定度，符合以下条件：UNeUN 35kVINe1000A I30 56.7AIoc16.5kA Ik(3) 4.7kA(3)11.9kAimax 45kA ish(3)2It2t 1089 Itima 37.6由此得出选择 SW2-35/1000 型

38、号的高压断路器是合理的。7.47.4 高压熔断器高压熔断器初选 RN1-35/60 型经选择、校验电压、电流、断流能力，符合以下条件：UNeUN 35kVINe 60A I30 56.7AIoc 5kA Ik(3) 4.7kA由此得出选择 RN1-35/60 型号的高压熔断器是合理的。20 / 297.57.5 电流互感器电流互感器初选 LCWB-35 型经选择、校验电压、电流、动稳定度和热稳定度，符合以下条件：UNeUN 35kVINe100A I30 56.7A(3)imax100kA ish11.9kA(3)2It2t 4225 Itima 37.6由此得出选择 LCWB-35 型号的电

39、流互感器是合理的。7.67.6 电压互感器电压互感器初选 JDJJ2-35 型按电压选择UNeUN 35kV由此得出选择 JDJJ2-35 型号的电压互感器是合理的。7.77.7 避雷器避雷器一般大型变电站选用避雷器 FZ-35 型。第第 8 8 章章10kV10kV 侧设备的选择与校验侧设备的选择与校验8.18.1 高压隔离开关高压隔离开关初选 GN6-10T/200 型21 / 29经选择、校验电压、电流、动稳定度和热稳定度，符合以下条件：UNeUN10kVINe 200A I30192.6A(3)imax 25.5kA ish 8.2kA(3)2It2t 400 Itima17.4由此得

40、出选择 GN6-10T/200 型号的高压隔离开关是合理的。8.28.2 高压断路器高压断路器初选 SN10-10I /630 型经选择、校验电压、电流、断流能力、动稳定度和热稳定度，符合以下条件：UNeUN10kVINe 630A I30192.6AIoc16kA Ik(3) 3.2kA(3)imax 40kA ish 8.2kA(3)2It2t 1024 Itima17.4由此得出选择 SN10-10I /630 型号的高压断路器是合理的。8.38.3 高压熔断器高压熔断器初选 RN1-10/200 型经选择、校验电压、电流和断流能力符合以下条件：UNeUN10kVINe 200A I30

41、192.6A22 / 29Ioc12kA Ik(3) 3.1kA由此得出选择 RN1-10/200 型号的高压熔断器是合理的。8.48.4 电流互感器电流互感器初选 LZZBJ-10/200 型经选择、校验电压、电流、动稳定度和热稳定度，符合以下条件：UNeUN10kVINe 200A I30192.6A(3)imax110kA ish 7.4kA(3)2It2t 2500 Itima14.3由此得出选择 LZZBJ-10/200 型号的电流互感器是合理的。8.58.5 电压互感器电压互感器初选 JDZJ-10 型经选择校验电压符合UNeUN10kV由此得出选择 JDZJ-10 型号的电压互感

42、器是合理的。8.68.6 避雷器避雷器选为 FS-12.7（额定电压为其灭弧电压）23 / 29第第 9 9 章供电系统的接地及防雷章供电系统的接地及防雷考虑到在雷电天气下，不会遭受来自大气中的雷击和雷电感应而引起的过电压，所以要增加防雷设备。 同时为了保证电力系统和设备达到正常工作要求要进行供电系统的接地。9.19.1 接地电阻极其要求接地电阻极其要求该系统为变压器中性点不接地系统（小电流接地系统） ，系统中电气设备外露可导电部分的保护接地电阻RE，按规定应满足这样的条件，即在接地电流IE通过保护时（其接地电阻为RE）产生的对地电压不应高于安全特低电压 50V。9.29.2 接地电阻的确定接

43、地电阻的确定按附录表可确定此变电所公共接地装置的接地电阻应满足以下两个条件：RE120V，RE10IE式中的IE由下公式计算即IE Ic故10(8352)A 2.2A350RE120V 542.2A比较可知，此变电所总的接地电阻值应为RE10。9.39.3 接地装置布置的初步方案接地装置布置的初步方案现初步考虑围绕变电所建筑物四周，距变电所墙角 23m，打入一圈直径 50mm、长 2.5m 的钢管接地体，每隔 5m 打入一根，管子之间用 404 mm2的扁钢焊接相联。查附录表，得砂质黏土的电阻率100m。可求得单根钢管接地电阻24 / 29100m 40l2.5ma5m 2去查附录表可得E 0

44、.65。因此可得以n 16和l2.5mRE(1)/l100m/ 2.5mRE 3.85nn160.65RE(1)满足RE10欧的接地电阻要求。第第 1010 章章结论结论在进行课程设计中， 我既加深了对所学理论知识的理解,又掌握了在实际应用中工程设计的方法，进一步掌握了变压器容量、台数、位置的选择，负荷计算，短路电流计算，电气设备的选择和校验，电力线路的选择，绘制 CAD 主接线图，将理论与运用到实际当中。通过这次课程设计,我深深懂得，我们既要不断地把所学知识学以致用，又要通过自身不断努力,不断提高自己分析问题的能力遇到不懂得问题要及时与老师沟通或者查阅资料。在设计的过程中发现了自己的不足之处，对以前所学过的知识理解得不够深刻，掌握得不够牢固。我通过查阅大量有关资料，使自己学到了不少知识，也经历了不少艰辛，但收获同样巨大。参考文献参考文献1 X 介才.工厂供电M .:机械工业,2009.2 X 介才.工厂供电实用手册M .:中国电力,2001.3 X 介才.工厂供电设计指导M.:中国电力,1998.4 白玉敏.电缆的安装敷设及运行维护M .:机械工业,1998.25 / 29