综合文化活动中心及职工科技培训中心高架模板专项施工方案

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1、勘察单位： 某某勘察设计XX 受控单位： 某某质量安全监督站 质量要求： 合格 建筑面积： 3554.1 工程造价： 877.5万元 结构形式： 框架结构 基础形式： 钢筋混凝土单独基础形式 层数： 三层顶 局部三层 建筑物高度： 14.1m三层板顶 计划开工日期： 2011年9月29日 计划竣工日期： 2012年9月30日 建筑设计耐久年限为： 50 年 耐火等级为： 一级 设计抗震设防烈度为： 7度 建筑抗震设防类别： 丙类建筑 建筑结构安全等级为： 二级 场地类别： 属中硬场地和类场地,无不良地质作用. 地震加速度设计值： 0.10a, 基本风压： 0.6 Kpa 基本雪压： 0.5 K

2、pa 场地土最大冻结深度： 1.7米 混凝土结构环境类别： 室内地面以下属三类环境；室外地面以上属二类环境 二建筑设计特点 本工程设计为框架结构三层,局部十一层,设计基底标高为-2.700 至-4.3m；层高：一层4.2 米；设计0.00为XX设定的绝对标高511.9米,建筑结构安全等级为二级,耐火等级为一级,屋面防水等级为2级. 第三节方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理. 2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性. 3、选用材料时,力求做到常见通用

3、、可周转利用,便于保养维修. 4、结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收； 5、综合以上几点,模板及模板支架的搭设,必须符合JCJ59-99检查标准要求, 6、结合以上模板及模板支架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验,决定采用以下模板及其支架方案： 柱模板,梁模板,板模板. 第四节材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计,在模板满足强度、 刚度和稳定性要求的前提下,尽可能提高表面光洁度,阴阳角模板统一整齐. 板模板 板底采用18mm支撑,承重架采用扣件式钢管脚手架,由扣件、立杆、横杆、支座组成,采用胶合面板钢管.钢材强度等级Q235-A

4、,钢管表面应平直光滑,不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯,新用的钢管要有出厂合格证 .脚手架施工前必须将入场钢管取样 ,送有相关国家资质的试验单位,进行钢管抗弯、抗拉等力学试验 ,试验结果满足设计要求后 ,方可在施工中使用. 本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件 ,应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求,由有扣件生产许可证的生产厂家提供 ,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配,贴和面应干整,活动部位灵活,夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm.钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏.如使用旧扣件时,扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位,进行扣件抗滑力等

5、试验,试验结果满足设计要求后方可在施工中使用. 第五节模板安装 1、模板安装的一般要求： 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体,模板在现场拼装时,要控制好相邻板面之间拼缝,两板接头处用钉子钉牢固,将板缝采用黄胶带粘死,以防漏浆,拼装完成后用钉子把模板和下部木方钉牢固,以保持模板的整体性.拼装的精度要求如下： 1、两块模板之间拼缝 1 2、相邻模板之间高低差 1 3、模板平整度2 4、模板平面尺寸偏差3 2、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度1.2MPa,即用手按不松软、无痕迹,方可上人开始进行轴线投测.首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线,并以该控制线为起点,

6、引出每道细部轴线,根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500mm控制线,以便于柱模板的安装和校正.当混凝土浇筑完毕,模板拆除以后,开始引测楼层500mm 标高控制线,并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上. 楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 满堂脚手架主龙骨次龙骨顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点 楼板模板当采用单块就位时,宜以每个铺设单元从四周模板与墙、 梁模板连接,然后向中央铺设,按设计要求起拱,起拱部位为中间起拱,四周不起拱. 板模板的扣件钢管架： 1、 本楼板模板采用483.5钢管做板底支撑,中心间距1000mm,扣件式钢

7、管脚手架作为撑系统,脚手架排距1m,跨距1.2m,步距1.2m. 2、楼板模板施工时注意以下几点： 1横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； 2钢管排架搭设横平竖直,纵横连通,上下层支顶位置一致,连接件需连接牢固,水平拉撑连通； 3模板底第一排楞需紧靠梁板,如有缝隙用密封条封孔,模板与模板之间拼接缝小于1mm,否则用腻子封条； 4根据房间大小,决定顶板模板起拱大小：4 开间不考虑起拱,4L6起拱10mm,6 的起拱15mm； 5模板支设,下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板.顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格,并拉通线找平.特别是四周的格栅,弹线保持在同一标高上,板与格栅用50mm 长钉子固定,格栅间距

8、300mm,板铺完后,用水准仪校正标高,并用靠尺找平.铺设四周模板时,与梁齐平,加密封条,避免梁吃模,板模周转使用时,将表面的水泥砂浆清理干净,涂刷脱模剂,对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密,板面平整； 模板铺完后,将杂物清理干净,刷好脱模剂. 6 从低部墙根起步300mm 立第一根立杆以后按1000mm 和1200mm 的间距立支撑,这样可保证立柱支撑上下层位置对应.水平拉杆要求每1500 mm设一道. 第六节模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,符合设计要求的百分率后,由技术人员发放拆模通知书后,方可拆模. 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求 .

9、在拆除侧模时,混凝土强度要达到1.2MPa依据拆模试块强度而定,保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除.混凝土的底模,其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除. 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反,先支的模板后拆,后支的先拆. 楼板模板拆除 楼板模板拆除时,先调节顶部支撑头,使其向下移动,达到模板与楼板分离的要求,保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板,其余模板均落在满堂脚手架上.拆除板模板时要保留板的养护支撑. 4、模板拆除吊至存放地点时,模板保持平放,然后用铲刀、湿布进行清理.支模前刷脱模剂.模板有损坏的地方及时进行修理,以保证使用质量. 5、模板拆除后,及时进行板面清理,涂刷隔离剂

10、,防止粘结灰浆. 第七节模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： 1技术性能必须符合相关质量标准通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验. 2外观质量检查标准通过观察检验 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡.不得有板边缺损、起毛.每平方米单板脱胶不大于0.001m2.每平方米污染面积不大于0.005m2 3规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处,长短边分别测3 点、1 点,取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差.长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点,取平均值.对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差.翘曲度检测方法：用钢直尺

11、量对角线长度,并用楔形塞尺或钢卷尺量钢直尺与板面间最大弦高,后者与前者的比值为翘曲度. 2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范GB 50204-2002及相关规范要求.即模板及其支架应具有足够的承载能力、 刚度和稳定性,能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载. 1主控项目 1 安装现浇结构的上层模板及其支架时,下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力,或加设支架；上下层支架的立柱应对准,并铺设垫板. 检查数量：全数检查. 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察. 2在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处. 检查数量：全数检查. 检验方法：观察. 2一般项

12、目 1模板安装应满足以下要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查. 检验方法：观察. 2对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土板,其模板应按要求起拱. 检查数量：按规范要求的检验批对板,应按有代表性的自然间抽查10,且不得小于3 间.检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查. 3固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏,且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批. 检验方法：钢尺检查. 3现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定. 检查数

13、量：按规范要求的检验批.现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：检验方法：检查同条件养护试块强度试验值.检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值. 模板就位前,检查顶模棍位置、间距是否满足要求. 5顶板模板标高控制 顶板抄测标高控制点,测量抄出混凝土墙上的500线,根据大厅层高16.5mm及板厚,沿墙周边弹出顶板模板的底标高线. 6模板的变形控制 1墙模支设前,竖向梯子筋上,焊接顶模棍墙厚每边减少1mm. 2浇筑混凝土时,做分层尺竿,并配好照明,分层浇筑,层高控制在500以内,严防振捣不实或过振,使模板变形. 3门窗洞口处对称下混凝土； 4模板支立后,拉水平、竖向通线,保证混

14、凝土浇筑时易观察模板变形,跑位； 5浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6模板支立完毕后,禁止模板与脚手架拉结. 7模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时,用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时,及时修整. 8窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔,以防混凝土浇筑时产生窝气,造成混凝土浇筑不密实. 9清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口,清扫口50100 洞,以便用空压机清扫模内的杂物,清理干净后,用木胶合板背订木方固定. 10跨度小于4m 不考虑,46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm. 11与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合,合模通知书发

15、放后方可合模. 12混凝土浇筑时,所有墙板全长、全高拉通线,边浇筑边校正墙板垂直度,每次浇筑时,均派专人专职检查模板,发现问题及时解决. 13为提高模板周转、安装效率,事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号,以便定位使用.拆除后的模板按编号整理、堆放.安装操作人员应采取定段、定编号负责制. 3、其他须知 在模板工程施工过程上中,严格按照模板工程质量控制程序施工,另外对于一些质量通病制定预防措施,防患于未然,以保证模板工程的施工质量.严格执行交底制度,操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底. 1胶合板选统一规格,面板平整光洁、防水性能好的. 2进场木方先压刨平直统一尺寸,并码放整

16、齐,木方下口要垫平. 3模板配板后四边弹线刨平,以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直. 4 墙模板安装基层找平,并粘贴海绵条,模板下端与事先做好的定位基准靠紧,以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆,在外墙继续安装模板前,要设置模板支撑垫带,并校正其平直. 5 墙模板的对拉螺栓孔平直相对,穿插螺栓不得斜拉硬顶.内墙穿墙螺栓套硬塑料管,塑料管长度比墙厚少23mm. 6 门窗洞口模板制作尺寸要求准确,校XX角方正后加固,固定,对角用木条拉上以防止变形. 7支柱所设的水平撑与剪刀撑,按构造与整体稳定性布置. 4、脱模剂及模板堆放、维修 1 木胶合板选择水性脱模剂,在安装前将脱膜剂刷上,防止过早刷上后被雨水冲

17、洗掉.钢模板用油性脱模剂,机油:柴油2:8. 2 模板贮存时,其上要有遮蔽,其下垫有垫木.垫木间距要适当,避免模板变形或损伤. 3装卸模板时轻装轻卸,严禁抛掷,并防止碰撞,损坏模板.周转模板分类清理、堆放. 4拆下的模板,如发现翘曲,变形,及时进行修理.破损的板面及时进行修补. 第八节安全、环保文明施工措施 1拆模时操作人员必须挂好、系好安全带. 2支模前必须搭好相关脚手架见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等. 3在拆墙模前不准将脚手架拆除,用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道,将非安全通道用钢管、安全网封闭,挂禁止通行安全标志,操作人员不得在此区域,必须在

18、铺好跳板的操作架上操作. 4浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动.浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模,随时检查支撑是否变形、松动,并组织及时恢复.经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动,发现问题及时组织处理. 5木工机械必须使用专用开关箱,一次线不得超过3m,外壳接保护零线,且绝缘良好.电锯开关箱内必须接用漏电保护器,锯片不得有裂纹使用前检查,使用中随时检查；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置 .使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于 50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合,不得硬

19、拉硬拽；机械停用时断电加锁. 6 用塔吊吊运模板时,必须由起重工指挥,严格遵守相关安全操作规程.模板安装就位前需有缆绳牵拉,防止模板旋转不善撞伤人； 垂直吊运必须采取两个以上的吊点,且必须使用卡环吊运.不允许一次吊运二块模板 7 钢模板堆放时,使模板向下倾斜30,不得将模板堆放在施工层上,防止模板在风荷载下倾覆. 8大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护,阴阳角模架设小围护架放置.安装就位后,要采取防止触电保护措施,将大模板加以串联,并同避雷网接通,防止漏电伤人. 9在电梯间进行模板施工作业时,必须层层搭设安全防护平台.因混凝土侧力既受温度影响,又受浇筑速度影响,因此当夏季施工温度较高时,可适当

20、增大混凝土浇筑速度,秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低.当T=15时,混凝土浇筑速度不大于2m3/h. 10环保与文明施工 夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业.现场模板加工垃圾及时清理,并存放进指定垃圾站.做到工完场清.整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、 干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果. 第九节模板计算书 柱模板 柱模板的背部支撑由两层木楞或钢楞组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系. 柱模板设计示意图 柱截面

21、宽度B:700.00；柱截面高度H:500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 对拉螺栓直径:M12； 2.柱箍信息 柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5； 钢楞截面惯性矩I:12.19；钢楞截面抵抗矩W:5.08； 柱箍的间距:500；柱箍合并根数:2； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2； 宽度:100.00

22、；高度:50.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度:18.00； 面板弹性模量:9500.00；面板抗弯强度设计值fc:13.00； 面板抗剪强度设计值:1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值fc:13.00；方木弹性模量E:9500.00； 方木抗剪强度设计值ft:1.50； 钢楞弹性模量E:210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc:205.00； 二、柱模板荷载标准值计算 按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力 ,按以下公式计算,并取其中的 其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按2

23、00/计算,得5.714h； T - 混凝土的入模温度,取20.000； V - 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h； H - 模板计算高度,取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数,取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000. 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 57.246 kN/m2、72.000 kN/m2,取较小值57.246 kN/m2作为本工程计算荷载. 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2. 三、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯

24、构件,按简支梁或连续梁计算.本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、 刚度计算.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力. 由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l= 200 mm,且竖楞数为 4,面板为大于 3 跨,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算. 面板计算简图 1.面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中, M-面板计算最大弯距； l-计算跨度: l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,

25、它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.500.90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中,0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =30.913+1.260=32.173 kN/m； 面板的最大弯距：M =0.132.173200200= 1.29105N.mm； 面板最大应力按下式计算： 其中, -面板承受的应力； M -面板计算最大弯距； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度,h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3；

26、f -面板的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2； 面板的最大应力计算值： = M/W = 1.29105 / 2.70104 = 4.766N/mm2； 面板的最大应力计算值 =4.766N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2,满足要求！ 2.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: 其中,-面板计算最大剪力； l-计算跨度: l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.500.90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.

27、260kN/m； 式中,0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =30.913+1.260=32.173 kN/m； 面板的最大剪力： = 0.632.173200.0 = 3860.741N； 截面抗剪强度必须满足下式: 其中, -面板承受的剪应力； -面板计算最大剪力： = 3860.741N； b-构件的截面宽度：b = 500mm ； hn-面板厚度：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: =33860.741/=0.643N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500

28、N/mm2； 面板截面的受剪应力 =0.643N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2,满足要求！ 3.面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,挠度计算公式如下: 其中,q-作用在模板上的侧压力线荷载： q = 57.250.5028.62 kN/m； -面板最大挠度； l-计算跨度: l =200.0mm ； E-面板弹性模量N/mm2：E = 9500.00 N/mm2； I-面板截面的惯性矩； I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4； 面板最大容许挠度: = 200 / 250 = 0.8 mm； 面板的最大挠度计算值:

29、 = 0.67728.62200.04/ = 0.134 mm； 面板的最大挠度计算值 =0.134mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 0.8mm,满足要求！ 四、竖楞方木的计算 模板结构构件中的竖楞小楞属于受弯构件,按连续梁计算. 本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm,竖楞为大于 3 跨,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算. 本工程中,竖楞采用木楞,宽度100mm,高度50mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1005050/6 = 41.67cm3； I = 100505050/12 = 104.17cm4； 竖楞方木计算简图 1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式

30、： 其中, M-竖楞计算最大弯距； l-计算跨度: l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.200.90=12.365kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m； q = /2=6.435 kN/m； 竖楞的最大弯距：M =0.16.435500.0500.0= 1.61105N.mm； 其中, -竖楞承受的应力； M -竖楞计算最大弯距； W -竖楞的截面抵抗矩,W=4.17104； f -竖楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: = M

31、/W = 1.61105/4.17104 = 3.861N/mm2； 竖楞的最大应力计算值 =3.861N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2,满足要求！ 2.抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: 其中,-竖楞计算最大剪力； l-计算跨度: l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.200.90=12.365kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m； q = /2=6.435 kN/m； 竖楞的最大剪力： = 0.66.43550

32、0.0 = 1930.370N； 截面抗剪强度必须满足下式: 其中, -竖楞截面最大受剪应力； -竖楞计算最大剪力： = 1930.370N； b-竖楞的截面宽度：b = 100.0mm ； hn-竖楞的截面高度：hn = 50.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值：fv = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值: =31930.370/=0.579N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.579N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2,满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算,公式如

33、下: 其中,q-作用在竖楞上的线荷载： q =57.250.20 = 11.45 kN/m； -竖楞最大挠度； l-计算跨度: l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量N/mm2：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩,I=1.04106； 竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm； 竖楞的最大挠度计算值: = 0.67711.45500.04/ = 0.490 mm； 竖楞的最大挠度计算值=0.49mm 小于竖楞最大容许挠度 =2mm ,满足要求！ 五、B方向柱箍的计算 本算例中,柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管483.5； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

34、 钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4； 柱箍为2 跨,按集中荷载二跨连续梁计算附计算简图： B方向柱箍计算简图 其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载； P = 0.2 0.5/2 = 3.22 kN； B方向柱箍剪力图 最大支座力: N = 7.368 kN ； B方向柱箍弯矩图 最大弯矩: M = 0.313 kN.m ； B方向柱箍变形图 最大变形: V = 0.078 mm ； 1. 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.31 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W

35、 = 5.08 cm3； B边柱箍的最大应力计算值: = 58.72 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2； B边柱箍的最大应力计算值 =58.72N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求! 2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: = 0.078 mm； 柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm； 柱箍的最大挠度 =0.078mm 小于柱箍最大容许挠度 =1.4mm,满足要求! 六、H方向柱箍的计算 本工程中,柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中,柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管483.5； 截面惯性矩I

36、和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4； 柱箍为2 跨,按二跨连续梁计算附计算简图： H方向柱箍计算简图 其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载； P = 0.2 0.5/2 = 3.22 kN； H方向柱箍剪力图 最大支座力: N = 5.020 kN； H方向柱箍弯矩图 最大弯矩: M = 0.092 kN.m； H方向柱箍变形图 最大变形: V = 0.022 mm； 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.09 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:

37、W = 5.08 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: = 17.249 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2； H边柱箍的最大应力计算值 =17.249N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求! 2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: V = 0.022 mm； 柱箍最大容许挠度: V = 250 / 250 = 1 mm； 柱箍的最大挠度 V =0.022mm 小于柱箍最大容许挠度 V=1mm,满足要求! 梁模板 梁段:L1. 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B:0.25；梁截面高度 D:0.50； 混凝土板厚度:100.

38、00；立杆沿梁跨度方向间距La:1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a:0.10； 立杆步距h:1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb:1.20； 梁支撑架搭设高度H：2.80；梁两侧立柱间距:0.60； 承重架支设:无承重立杆,方木支撑平行梁截面； 采用的钢管类型为483.5； 扣件连接方式:单扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 2.荷载参数 模板自重:0.35；钢筋自重:1.50； 施工均布荷载标准值:2.5；新浇混凝土侧压力标准值:18.0； 倾倒混凝土侧压力:2.0；振捣混凝土荷载标准值:2.0； 3.材料参数 木材品种：XX落叶松；木材弹性模量E

39、：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm：13.0；木材抗剪强度设计值fv：1.5； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b：50.0；梁底方木截面高度h：100.0； 梁底模板支撑的间距：300.0；面板厚度：15.0； 5.梁侧模板参数 次楞间距：300 ,主楞根数：3； 主楞间距为：150mm,100mm； 穿梁螺栓直径：M12； 穿梁螺栓水平间距：5000； 主楞龙骨材料：木楞,宽度80mm,高度100mm； 次楞龙骨材料：木楞,宽度60mm,高度80mm； 斜撑支点至梁底的距离 ：0.300； 斜

40、撑支点至梁侧的距离 ：0.150； 斜撑截面宽度b1：60；斜撑截面高度h1：80； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力. 按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力 ,按以下公式计算,并取其中的 其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/计算,得5.714h； T - 混凝土的入模温度,取20.000； V - 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.7

41、50m； 1- 外加剂影响修正系数,取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150. 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载. 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 . 面板计算简图 1.强度计算 跨中弯矩计算公式如下: 其中,W - 面板的净截面抵抗矩,W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距； -

42、面板的弯曲应力计算值 f - 面板的抗弯强度设计值； 按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中,q - 作用在模板上的侧压力,包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m； q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m； 计算跨度: l = 300mm； 面板的最大弯距 M= 0.12521.963002 = 2.47105N.mm； 经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 2.47105 / 7.35104=3.361N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: f

43、= 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 =3.361N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.51.51.5/12=28.12cm4； 面板的最大挠度计算值: = 521.963004/ = 0.867 mm； 面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm； 面板的最大挠度计算值 =0.867mm 小于面板的最大容许挠度值

44、=1.2mm,满足要求！ 四、梁侧模板支撑的计算 1.内楞计算 内楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算. 本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6821/6 = 64cm3； I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图 1.内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 其中, - 内楞弯曲应力计算值； M - 内楞的最大弯距； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值. 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中,作用在内楞的荷载,q = 1=21.96kN/m； 内楞计算跨度: l = 12

45、5mm； 内楞的最大弯距: M=0.09621.96125.002= 3.29104N.mm； 最大支座力:R=1.121.960.125=7.247 kN； 经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 = 3.29104/6.40104 = 0.515 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2； 内楞最大受弯应力计算值 = 0.515 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！ 2.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度：l = 300mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2；

46、I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4； 内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.963004/ = 0.047 mm； 内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm； 内楞的最大挠度计算值=0.047mm 小于内楞的最大容许挠度值 =1.2mm,满足要求！ 2.外楞计算 外楞承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力7.247kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算. 本工程中,外龙骨采用1根木楞,截面宽度80mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 81021/6 = 133.33cm3； I = 81031/12 = 666.67c

47、m4； 1.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值 M - 外楞的最大弯距； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值. 根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.098 kN.m； 其中,F=1/3qh=3.66,h为梁高为0.5m,a为次楞间距为300mm； 斜撑对梁顶侧支撑的最大支座力R=3.66kN； 经计算得到,外楞的受弯应力计算值: = 1.10106/1.33105 = 8.235 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2； 外楞的受弯应力计算值 =8.235N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！ 2.外楞

48、的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：10000N/mm2； F-作用在外楞上的集中力标准值：F=3.66kN； l-计算跨度：l=600mm； I-外楞的截面惯性矩：I=6666666.667mm4； 外楞的最大挠度计算值: =3660.000600.003/=0.119mm； 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.119 mm 外楞的最大容许挠度值: = 600/250=2.4mm； 外楞的最大挠度计算值 =0.119mm 小于外楞的最大容许挠度值 =2.4mm,满足要求！ 3.斜撑计算: 斜撑的轴力Rx按下式计算： RxR/sin 其中 R -斜撑对梁顶侧支撑的支座反力,取；R =N =3

49、.66kN； Rx -斜撑的轴力； -斜撑与梁侧面板的夹角； sin = sin arctan0.15/0.3 = 0.447； 斜撑的轴力：Rx=R/sin=3.66/0.447=8.184kN 4.斜撑稳定性验算: 稳定性计算公式如下： 其中,N - 作用在斜撑的轴力,8.184kN -斜撑受压应力计算值； fc -斜撑抗压强度设计值；12N/mm2 A0 -斜撑截面的计算面积； A0 =6080=4800mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算： i -斜撑的回转半径;i =0.28980=23.12mm； l0- 斜撑的计算长度,

50、l0 =0.32+0.1520.5=0.34m； = l0/i =14.51； =1/1+2 =0.95 经计算得到： = N/ =8.18103/=1.79N/mm2； 根据规范规定,用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f =1.212=14.4N/mm2； 斜撑受压应力计算值为1.79N/mm2,小于斜撑抗压强度设计值14.4N/mm2,满足要求！ 五、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算. 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的

51、荷载； 挠度验算只考虑模板结构自重、 新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载. 本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2501515/6 = 9.38103mm3； I = 250151515/12 = 7.03104mm4； 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中, - 梁底模板的弯曲应力计算值； M - 计算的最大弯矩 ； l-计算跨度: l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1: 1.224.00+1.500.250.500.90=3.44kN/m； 模板结构自重荷载： q2:1.20.350.

52、250.90=0.09kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.42.000.250.90=0.63kN/m； q = q1 + q2 + q3=3.44+0.09+0.63=4.17kN/m； 跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.104.1670.32； =0.038106/9.38103=4N/mm2； 梁底模面板计算应力 =4 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！ 2.挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用. 最大挠度计算公式如下: 其中,q-作用在模板上的压力线荷载: q =0.500+0.35

53、0.25= 3.28KN/m； l-计算跨度: l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.6773.2753004/=0.269mm； 面板的最大挠度计算值: =0.269mm 小于面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm,满足要求！ 六、梁底支撑木方的计算 1.荷载的计算： 钢筋混凝土梁自重： q1= 0.50.3=3.825 kN/m； 模板的自重荷载： q2 = 0.350.3/ 0.25=0.525 kN/m ； 活荷载为施

54、工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 ： 经计算得到,活荷载标准值 P1 = 0.3=1.35 kN/m； 2.木方的传递集中力验算： 静荷载设计值 q=1.23.825+1.20.525=5.220 kN/m； 活荷载设计值 P=1.41.350=1.890 kN/m； 荷载设计值 q = 5.220+1.890 = 7.110 kN/m. 斜撑传递集中力：N=1.0980.3/0.15= 2.196 kN; 本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 8.33101 cm3； I=510510/12 = 4.17102 cm4； 3.支撑方木验

55、算： 最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩,计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图 剪力图 变形图 方木的支座力N1=N3=3.085 KN； 方木最大应力计算值：=0.266106 /83333.33=3.192 N/mm2； 方木最大剪力计算值： T=33.0851000/=0.925N/mm2； 方木的最大挠度：=0.236 mm； 方木的允许挠度: =0.6001000/250=2.400 mm； 方木最大应力计算值 3.192 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2,满足要求！ 方木受剪应力计算值 0.925 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 T=1.500

56、 N/mm2,满足要求！ 方木的最大挠度=0.236 mm 小于方木的最大允许挠度 =2.400 mm,满足要求！ 七、梁跨度方向钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递. 1.梁两侧支撑钢管的强度计算： 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.085 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图 支撑钢管计算变形图 支撑钢管计算剪力图 最大弯矩 Mmax = 1.038 kN.m ； 最大变形 Vmax = 2.655 mm ； 最大支座力 Rmax = 11.218 kN ； 最大应力= 1.038106 /=204.4

57、11 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 204.411 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度Vmax=2.655mm小于1000/150与10 mm,满足要求! 八、扣件抗滑移的计算: 按规范表,直角、 旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN. 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖

58、向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=2.666 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =11.218 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1492.8=0.5 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.21.20/2+/21.000.35=0.325 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.21.20/2+/21.000.100=2.372 kN； N =11.

59、218+0.5+0.325+2.372=14.416 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 ： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 ； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数,取值为：1.155 ； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表,u =1.7； 上式的计算结果： 立杆计算长度

60、Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m； Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ； 钢管立杆受压应力计算值；=14415.799/ = 94.488 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 = 94.488 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！ 板模板 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距:1.00；纵距:1.20；步距:1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10；模板支架搭设高度:2.60； 采用的钢管:483.5 ；

61、板底支撑连接方式:钢管支撑； 扣件连接方式:双扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底钢管的间隔距离:500.00； 2.荷载参数 模板与木板自重:0.350；混凝土与钢筋自重:25.000； 施工均布荷载标准值:1.000； 3.楼板参数 钢筋级别:二级钢HRB 335；楼板混凝土强度等级:C30； 每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积:360.000； 楼板的计算长度:4.50；施工平均温度:15.000； 楼板的计算宽度:4.00； 楼板的计算厚度:100.00； 4.材料参数 面板采用胶合面板,厚度为18mm；板底支撑采用钢管； 面板弹性模量E:9500；面板抗弯强度设计

62、值:13； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 1001.82/6 = 54 cm3； I = 1001.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算. 面板计算简图 1、荷载计算 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重： q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m； 活荷载为施工人员及设备荷载： q2 = 11= 1 kN/m； 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯

63、矩和,计算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.41= 4.82kN/m 最大弯矩M=0.14.820.52= 0.121 kNm； 面板最大应力计算值= 120500/54000 = 2.231 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 2.231 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为 其中q = 2.85kN/m 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.855004/=1.041 mm； 面板最大允许挠度 V=500/ 250=2 mm； 面板的最大挠度计算值 1.041 mm 小于面

64、板的最大允许挠度 2 mm,满足要求! 三、纵向支撑钢管的计算: 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为 截面抵抗矩 w=5.08cm3； 截面惯性矩 I=12.19cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： 钢筋混凝土梁自重： q11= 250.30.1 = 0.75 kN/m； 模板的自重线荷载: q12= 0.350.3 = 0.105 kN/m ； 活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载： q2 = 0.3 = 0.9 kN/m； 2.强度验算: 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩. 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

65、最大弯矩计算公式如下: 静荷载：q1 = 1.2 = 1.2 = 1.026 kN/m； 活荷载：q2 = 1.40.9 = 1.26 kN/m； 最大弯距 Mmax = 1.22 = 0.36 kN.M； 最大支座力 N = 1.2 = 3.169 kN ； 最大应力计算值= M / W = 0.36106/5080 = 70.872 N/mm2； 纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2； 纵向钢管的最大应力计算值为 70.872 N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求! 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如

66、下: 静荷载 q1 = q11 + q12 = 0.855 kN/m 活荷载 q2 = 0.9 kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 12004/ =1.214 mm； 支撑钢管的最大挠度小于1200/150与10 mm,满足要求! 四、板底支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 3.169 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图 支撑钢管计算变形图 支撑钢管计算剪力图 最大弯矩 Mmax = 0.555 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.459 mm ； 最大支座力 Qmax = 6.813 kN ；

67、最大应力= 554589.384/5080 = 109.171 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 109.171 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度为 1.459mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求! 五、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN . 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计

68、算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 6.813 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值: 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 1.静荷载标准值包括以下内容： 脚手架的自重： NG1 = 0.1492.6 = 0.387 kN； 模板的自重： NG2 = 0.351.21 = 0.42 kN； 钢筋混凝土楼板自重： NG3 = 250.11.21 = 3 kN； 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+N

69、G3 = 3.807 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 . 活荷载标准值 NQ = 11.2 = 3.6 kN； 3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.609 kN； 七、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.609 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 ； f

70、- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 ； 如果完全参照扣件式规范,由下式计算： l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 得到计算结果： 立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.2+20.1 = 1.4 m ； L0 / i = 1400 / 15.8=89 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.667 ； 钢管立杆受压应力计算值；=9608.568/ = 29.459 N/mm2； 立杆稳定性计算= 29.459 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N

71、/mm2,满足要求！ 八、楼板强度的计算: 1. 楼板强度计算说明 验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑. 宽度范围内配置级钢筋,每单位长度楼板截面的钢筋面积As=360 mm2,fy=300 N/mm2. 板的截面尺寸为 bh=4500mm100mm,楼板的跨度取4 M,取混凝土保护层厚度20mm,截面有效高度 ho=80 mm. 按照楼板每8天浇筑一层,所以需要验算8天、16天、24天.的 承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4 m； q = 2 1.2 + 1 1.2 + 1

72、.4 = 11.56 kN/m2； 单元板带所承受均布荷载 q = 111.556 = 11.556 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.059611.5642 = 11.02 kN.m； 因平均气温为15,查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C30混凝土强度在8天龄期近似等效为C18.72. 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.986N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ = 360300 / = 0.15 计算系数为：s = = 0.15 = 0.139； 此时楼板所能承受的最

73、大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.139110008028.98610-6 = 7.98 kN.m； 结论：由于M1 = M1=7.98 = Mmax= 11.02 所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载. 第2层以下的模板支撑必须保留. 3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4 m； q = 3 1.2 + 2 1.2 + 1.4 = 15.49 kN/m2； 单元板带所承受均布荷载 q = 115.492 = 15.492 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.059615.4

74、942 = 14.774 kN.m； 因平均气温为15,查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到16天龄期混凝土强度达到83.21%,C30混凝土强度在16天龄期近似等效为C24.96. 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.882N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ = 360300 / = 0.114 计算系数为：s = = 0.114 = 0.108； 此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s 1 b ho2fcm = 0.1081100080211.88210-6 = 8.175 kN.m； 结论：由于M2 = M1+M2=16.155 Mmax= 14.774 所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载. 模板支持可以拆除.