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1、-* *纺织印染企业废水处理方案设计纺织印染企业废水处理方案设计1 1总论总论1.11.1 简介简介纺织印染行业是工业废水排放大户， 据估算，全国每天排放的废水量约(3-4)106m3，且废水中有机物浓度高，成分复杂，色度深，pH 变化大，水质水量变化大，属较难处理工业废水。*企业拟新建以腈纶本色纱为主的棉化纤纺织及印染精加工工程。根据建立工程管理条例和环境保护法之规定，环保设施的建立应与主体工程“三同时。受该企业委托，我们提出了该工程的废水处理方案，按本方案进展建立后，可确保废水的达标排放，能极减轻该工程外排废水对*县的不利影响。1.21.2 方案设计依据方案设计依据纺织染整工业水污染物排放
2、标准GB4287-92。室外排水设计规GBJ14-87。建筑给排水设计规GBJ15-87。国家相关法律、法规。委托方提供的有关资料。其它同类企业废水处理设施竣工验收监测数据等。1.31.3 方案设计原则方案设计原则本设计严格执行国家有关法规、规，环境保护的各项规定，污水处理后必须确保各项出水水质指标均到达污水综合排放标准。.z.-采用先进、成熟、稳定、实用、经济合理的处理工艺，保证处理效果，并节省投资和运行管理费用。设备选型兼顾通用性和先进性， 运行稳定可靠， 效率高， 管理方便，维修维护工作量少，价格适中。系统运行灵活，管理方便，维修简单，尽量考虑操作自动化，减少操作劳动强度。设计美观，布局
3、合理，与周围环境统一协调。尽量采取措施减小对周围环境的影响，合理控制噪声，气味，妥善处理与处置固体废弃物，防止二次污染。1.41.4 设计围设计围污水处理站污水、污泥处理工艺技术方案论证。污水处理站工程容的工艺设备、建筑、构造、电气、仪表和自动控制等方面的工程设计及总平面布置。工程投资预算编制。2 2工程概况工程概况2.12.1 废水来源及特点废水来源及特点该企业的工业废水主要来自退浆、煮炼、漂白合称炼漂废水和染色、漂洗合称印染废水工段，各工段废水特点如下：退浆废水退浆是利用化学药剂去除纺织物上的杂质和浆料， 便于下道工序的加工，此局部废水所含杂质纤维较多。以往由于纺织厂用淀粉为原料，故废水中
4、 BOD5浓度很高，是整个印染废水中 BOD5的主要来源，使.z.-废水中 B/C 比拟高，往往大于 0.3，适宜生化，但随着科技的进步，印染厂所用浆料逐步被CAM/PVA所代替， 从而使废水中BOD5下降，CODcr升高，废水的可生化性降低。煮炼废水煮炼工序是为了去除织物所含蜡质、果胶、油剂和机油等杂质，使用的化学药剂以烧碱和外表活性剂为主，此局部废水量大，碱性强，CODcr、BOD5高，是印染废水中主要的有机污染源。漂白废水漂白主要是利用氧原子氧化织物中的着色基团，到达织物增白的目的，漂白废水中一般有机物含量较低，使用的漂白剂多为双氧水。染色废水染色工艺是本工程的支柱工艺，在此过程中，使用
5、直接、分散等染料和各种助剂，从而使染色工艺成为复杂工艺， 也使染色废水水质呈现出复杂多样性。一般而言，染色废水碱性强，色泽深，对人体器官刺激大，BOD5、CODcr 浓度高，废水中所含各种染料、外表活性剂和各种助剂是印染废水中最大的有机物污染源。漂洗废水其中含有纤维屑、树脂、油剂、浆料、外表活性剂、甲醛等。2.22.2 废水的水质水量及处理后排放标准废水的水质水量及处理后排放标准废水的水质水量废水量COD1300m3/d1000-1200mg/l.z.-SS色度PHBOD200-300mg/l600-800 倍8-10300mg/l废水处理后排放标准根据纺织染整工业水污染物排放标准GB4287
6、-92 中的一级排放标准。CODSS色度pH最高允许排水量BOD100mg/l70mg/l40 倍(稀释倍数)6-92.5m3/百米布(幅宽 914mm)25mg/l3 3工艺流程工艺流程3.13.1 工艺流程的选定工艺流程的选定该企业废水 COD 高，色度大，PH 值高，悬浮物多并不易直接生化处理，因此采用水解酸化+接触氧化+混凝沉淀，并与物理、化学法串联的方法处理该废水。3.23.2 工艺流程图工艺流程图根据上述处理工艺分析，确定工艺流程图如图.z.-工艺流程图3.33.3 工艺流程说明工艺流程说明印染废水首先通过格栅，用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物， 以减轻后续处理构筑物的负荷， 用来
7、去除那些可能堵塞水泵机组管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。纺织印染厂由于其特有的生产过程， 造成废水排放的连续性和多边性，是排出的废水的水质和水量有很大的变化。 而废水处理设备都是按一定的水质和水量标准设计的， 要求均匀进水，特别对生物处理设备更为重要。为了保证处理设备的正常运行， 在废水进入处理设备之前，必须预先进展调节。印染废水中含有大量的溶解度较好的环状有机物， 其生物处理效果一般，因此选择酸化水解工艺。酸化水解工艺利用水解和产酸菌的反响，将不溶性有机物水解成溶解性有机物、 大分子物质分解成小分子物质、去除易降解有机物，提高污水的可生化性，减少污泥产量，使污水
8、更适宜于后续的好氧处理。生物接触氧化也称淹没式生物滤池， 其反响器设置填料，经过充氧.z.-的废水与长满生物膜的填料相接触， 在生物膜的作用下，大局部有机物被消耗，废水得到净化。废水悬浮物较高及色度较深， 因此选择混凝沉淀，去除悬浮物和色度，使出水的水质指标相对稳定。这里选用竖流式沉淀池，其排泥简单，管理方便，占地面积小。对于还有少量颜色的废水很难通过混凝沉淀及生物处理脱色， 为保险起见，在生物处理后增加化学氧化系统。4 4 构筑物的设计与计算构筑物的设计与计算4.14.1 设计规模说明设计规模说明印染废水约为 1300t/d，设计处理规模为 1500 t/d。污水的平均流量 Q平均Qi243
9、60015000.01736 m3/s243600设计流量：Q=0.01736 m3/s=17.36L/s取流量总变化系数为:KZ=最大设计流量：Qma*=Kz Q=1.970.01736 m3/s =0.034m3/s=125m3/h4.24.2 构筑物的设计与计算构筑物的设计与计算格栅格栅格栅间隙数Qmaxsinn 18bhv2.7=1.970.11QQma*最大废水设计流量0.034m3/s.z.-格栅安装倾角60oh栅前水深0.3mb栅条间隙宽度取10mm过栅流速0.6m/s 格栅的建筑宽度B取栅条宽度S=0.01m，则栅槽宽度B=S(n1)bnB=0.011810.0118=0.35
10、m进水渠宽度B1B1=Qmaxvh=0.0340.60.3= 0.19m栅前扩大段L1B2 B12tan0.350.19 0.22(m)12tan20o1渐宽局部的展开角，一般采用20o。栅后收缩段L2=0.5L1=0.11(m)通过格栅的水头损失 h1，mh1= h0k式中:h1-设计水头损失，mh0 -计算水头损失，mg -重力加速度，m/s2k -系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3。-阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面，=2.42。.z.-=0.12 (m)栅后槽总高度 HH=h+h1+h2=0.3+0.12+0.3=0.720.7(m)h栅前水深h1
11、格栅的水头损失h2栅前渠道超高，般取 0.3m格栅的总长度 LL L1 L20.51.0式中：L1栅前扩大段L2栅后收缩段H1栅前渠道深度，H1 h h2H1tanL 0.220.110.51.00.30.3 2.2(m)0tan60每日栅渣量 W，m3/d式中，W为栅渣量，取 0.10m3/103m3污水，则W864000.0340.1= 0.15(m3/d)0.2(m3/d) ，所以手动清渣。10001.97格栅水力计算示意图格栅机的选型参考给水排水设计手册，选择NC-300式格栅除污机，其安装倾角为60，进水流速1m/s,栅条净距520mm。调节池的设计调节池的设计为了调节水质，在调节池
12、底部设置搅拌装置，常用的两种方式是空气搅拌和机械搅拌，这里采用穿孔空气搅拌，气水比为3.5：1。池.z.-型为矩形。废水停留时间 t=8h。1 池体积算.调节池有效体积 VV=Qma*t=125 m3/h8h=1000m3.调节池尺寸设计调节池平面尺寸为矩形，有效水深为 5 米，则面积 FF=V/h=1000 m3/5m=200m2设池宽 B=10m，池长 L=F/B=200/10=20m,保护高 h1=0.3m，则池总高度 H=h+h1=5+0.6=5.3m调节池尺寸：LBH=20m10m5.3m2 布气管设置.空气量 DD=D0Q=3.51500=5250m3/d=3.65m3/min=0
13、.06m3/s式中 D0每立方米污水需氧量，3.5m3/m3.空气干管直径 dd=4D/v1/2=40.06/(3.1412)1/2=0.0798m,取 80mm。v：拟定管气体流速校核管气体流速v=4D/d2=40.06/(3.140.082)= 11.9m/s在围 1015m/s，满足规要求。.支管直径 d1空气干管连接两支管，通过每根支管的空气量q.z.-q=D/2=0.06/2=0.03 m3/s则支管直径d1=4q/v11/2=40.03/(3.146)1/2=0.0798m,取 80mm校核支管流速v1=4q/d12=40.03/(3.140.082)=5.97m/s在围 510m
14、/s，满足规要求。.穿孔管直径 d2沿支管方向每隔 2m 设置两根对称的穿孔管，靠近穿孔管的两侧池壁各留 1m，则穿孔管的间距数为(L-21)/2=20-2/2=9,穿孔管的个数 n=(9+1)22=40。每根支管上连有 20 根穿孔管，通过每根穿孔管的空气量 q1，q1=q/20=0.03/20=0.0015m3/s则穿孔管直径 d2=4q1/v21/2=40.0015/(3.148)1/20.015m，取15mm校核流速v2=4q1/d22=40.0015/(3.140.0152)=8.5m/s在围 510m/s。.孔眼计算孔眼开于穿孔管底部与垂直中心线成 45处，并交织排列，孔眼间距 b
15、=50mm，孔径=3mm，每根穿孔管长 l=2m，则孔眼数m= l/b+1=2/0.05+1=41 个。孔眼流速 v3=4q1/2m=40.0015/(3.140.003241)=5.18m/s, 符合.z.-510m/s 的流速要求。3 鼓风机的选型空气管 DN=80mm 时，风管的沿程阻力 h1h1=iLTP式中 i单位管长阻力，查给水排水设计手册第一册L风管长度，mT温度为 20时，空气密度的修正系数为 1.00P大气压力为 0.1MPa 时的压力修正系数为 1.0风管的局部阻力h2=v2/2g式中局部阻力系数，查给水排水设计手册第一册v风管中平均空气流速，m/s空气密度，kg/m3空气
16、管 DN=15mm 时，风管的沿程阻力 h1h3=iLTP式中 i单位管长阻力，查给水排水设计手册第一册，L风管长度，mT温度为 20时，空气密度的修正系数为 1.00P大气压力为 0.1MPa 时的压力修正系数为 1.0风管的局部阻力h4=v2/2g式中局部阻力系数，查给水排水设计手册第一册.z.-v风管中平均空气流速，m/s空气密度，kg/m3风机所需风压为 h1+h2+h3+h4=H。综合以上计算，鼓风机所需气量 3.6m3/min，风压 H KPa。结合气量 5.2103m3/d，风压 H KPa 进展风机选型，查给水排水设计手册11 册，选 SSR 型罗茨鼓风机，型号为 SSR150
17、表 3-1 SR 型罗茨鼓风机规格性能型号口径A转速风量压力轴功功率生产厂章丘鼓风机厂4 加酸中和废水呈碱性主要是由生产过程中投加的NaOH 引起的， 原水 PH 值为8-10(取 10 计算)，即:OH-=10-4mol/l加酸量 Ns 为 Ns=Nzak= 125103 l/h10-4 mol/l 4010-3 kg/mol1.241.1=0.682kg/h其中 Ns酸总耗量，kg/h；Nz废水含碱量，kg/h；a酸性药剂比耗量，取 1.24k反响不均匀系数，1.11.2配置好的硫酸直接从贮酸槽泵入调配槽，经阀门控制流入调节池反.z.r/minm3/minkPa9705.209.8率 Kw
18、 Kw5.587.5SSR-150150-响。调节池图泵的选择泵的选择选用 QW150-300I 污水泵，其流量为 200-250 m3/h，扬程为 10-13m，转速为 980 r/min，效率为 75%，功率为 22kw，电压为 380v。水解酸化池水解酸化池1. 有效容积 VV=Qma*t=1256=750m3其中：Qma*最大设计流量m3/ht停留时间，本设计采用 6h。2有效水深 h：h=vt=1.56=9mv池水的上升流速，一般控制在 0.81.8m/h,此处取 1.5m/h3池外表积 FF= V/h=750/9=83.4m2,取 84 m2设池宽 B=6m，则池长 L=F/B=8
19、4/6=14m，池子超高取 0.3m，则水解酸化池尺寸：LBH=14mm9.3m4.布水配水系统配水方式本设计采用大阻力配水系统， 为了配水均匀一般对称布置， 各支管出水口向下距池底约 20cm，位于所效劳面积的中心。查曝气生物滤池污水处理新技术及工程实例其设计参数如下：.z.-管式大阻力配水系统设计参数表干管进口流速支管进口流速支管间距1.01.5m/s1.52.5m/s0.20.3m开孔比配水孔径0.20.25912mm配水孔间距 730mm干管管径的设计计算Qma*=0.034m/s干管流速为 1.4m/s,则干管横切面积为：A= Qma*/v=0.034/1.4=0.025管径 D1=
20、(4A/)1/2=40.025/3.141/2=0.18m由给排水设计手册第一册选用 DN=200mm 的钢管校核干管流速：A= D12/4=3.14O.22/4=0.0314m2v1=Qma*/A=0.034/0.0314=1.08 m/s,介于 1.01.5m/s 之间， 符合要求。布水支管的设计计算a布水支管数确实定取布水支管的中心间距为 0.3m，支管的间距数n=L/0.3=14/0.3=46.747 个，则支管数 n=247-1=92 根b布水支管管径及长度确实定每根支管的进口流量 q=Qma*/n=0.034/92=0.000370 m3/s,支管流速v2=2.0m/s1/2则 D
21、2= 4q/v2 =40.000370/(3.142.0)1/2=0.0154m,取 D2=16mm校核支管流速：v2=4q/D22=40.000370/(3.140.0162)=1.84 m/s,在设计流速 1.52.5 m/s 之间，符合要求。.z.-出水孔的设计计算一般孔径为 912mm，本设计选取孔径 10mm 的出水孔。出水孔沿配水支管中心线两侧向下穿插布置， 从管的横截断面看两侧出水孔的夹角为 45。又因为水解酸化池的横截面积为614=84m2，去开孔率 0.2， 则孔眼总面积 S=840.2=0.168m2。 配水孔眼 d=10mm，所以单孔眼的面积为 S1= d2/4=3.14
22、0.012/4=7.8510-5m2， 所以孔眼数为 0.168/ 7.8510-5 =2140 个， 每个管子上的孔眼数是 2140/92=24个。9m填料填料H布水管水解酸化池图接触氧化池接触氧化池1 填料的选择结合实际情况，选取孔径为 25mm 的的玻璃钢蜂窝填料，其块体规格为 800800230mm，空隙率为 98.7，比外表积为 158m2/m3,.z.-壁厚 0.2mm。参考污水处理构筑物设计与计算玻璃钢蜂窝填料规格表2 安装蜂窝状填料采用格栅支架安装，在氧化池底部设置拼装式格栅，以支持填料。格栅用厚度为 46mm 的扁钢焊接而成，为便于搬动、安装和拆卸，每块单元格栅尺寸为 500
23、mm1000mm。3 池体的设计计算1设计概述生物接触氧化池的容积一般按 BOD 的容积负荷或接触氧化的时间计算，并且相互核对以确定填料容积。2设计计算.池子有效容积 VV=QLa-Lt/M则V=15000.3-0.025/1.5=275 m；式中：Q-设计流量 Q=1500m/dLa -进水 BOD5 La=250300mg/L，取 300 mg/L；Lt -出水 BOD5 Lt25mg/L；M-容积负荷 M=1.5kg/(md),BOD5500 时可用 1.03.0kg/(m3d),取 1.5kg/(m3d). 池子总面积 FF=V/h0，则 F=275/3=91.7 ，取 92 h0-为
24、填料高度，一般 h0=3m；.z.-. 氧化池总高度 HH=h0+h1+h2+m-lh3+h4，则 H=3+0.5+0.5+3-10.3+1.5=6.1m；h1-保护高取 0.5m；h2-填料上水深取 0.5m；h3-填料层间隔高取 0.3m；h4-配水区高，与曝气设备有关，取 1.5m；m-填料层数取 3层 ；.氧化池的尺寸氧化池半径 r=(F/ )1/2=(92/3.14)1/2=5.4m氧化池的尺寸 RH=10.8m6.1m.理论接触时间 tt=24Fh0/Q，则 t=24923/1500=4.4h；.污水在池的实际停留时间：t=FH-h1/Q=615(6.1-0.5)/125=4.1h
25、.所需空气量 DD=D。Q，且 D。=20：1，则 D=150020=30000m/d；.曝气系统.z.-5.6m生物接触氧化池图混凝反响池混凝反响池1.混凝剂的选择结合实际情况，比照分析常用混凝剂，选用聚合氯化铝 PAC。其特点是：碱化度比其他铝盐铁盐混凝剂低， 对设备腐蚀较小混凝效率高耗药量少絮体大而重，沉淀快。聚合氯化铝受温度影响小，适用于各类水质。2.配制与投加配制方式选用机械搅拌。对于混凝剂的投加采用湿投法， 湿投法中应用最多的是重力投加。 即利用重力作用， 将药液压入水中， 操作简单，投加平安可靠。3.混凝池尺寸混凝时间 T 取 20min，混凝池有效容积：.z.-V=Qma*T/
26、n60=12520/160=42m3其中 Qma*最大设计水量，m3/h 。Qma*=125 m3/hn池子座数，1混凝池分为两格，每格尺寸 L1B=2.5m2.5m，总长 L=5m。混凝池水深：H=V/A=42/(22.52.5)=3.5m混凝池取超高 0.3m，总高度为 3.8m。混凝池尺寸 LBH=5m2.5m3.8m混凝池分格隔墙上过水孔道上下交织布置，每格设一台搅拌设备。为加强搅拌设备，于池子周壁设四块固定挡板。4.搅拌设备 叶轮直径取池宽的 80， 采用 2.0m。 叶轮桨板中心点线速度采用：v1=0.5m/s,v2=0.35m/s；桨板长度取 l=1.4m桨板长度与叶轮直径之比
27、l/D=1.4/2=0.7 ；桨板宽度取 b=0.12m，每根轴上桨板数 8 块，外侧各 4 块。旋转桨板面积与絮凝池过水断面积之比为80.121.4/(2.55)=10.7四块固定挡板宽高为 0.21.2m。其面积于絮凝池过水断面积之比为 40.21.2/(2.55)=7.7桨板总面积占过水断面积为 10.7+7.7=18.4,小于 25的要求。叶轮桨板中心点旋转直径 D0D0=1000-440/2+4402=1440mm=1.44m叶轮转速分别为.z.-n1=60v1/D0=600.5/(3.141.44)=6.63r/min; w1=0.663rad/sn2=60v2/D0=600.35
28、/(3.141.44)=4.64 r/min；w2=0.464 rad/s桨板宽厂比 b/l=0.12/1.41,查阻力系数表 3-4 阻力系数b/l小于 1121.11.152.541.194.51010.5181.291.4大于182=1.10k=/2g=1.101000/(29.8)=56桨板旋转时克制水的阻力所耗功率：第一格外侧桨板:N01=yklw13r24-r14/408=4561.40.663(14-0.884)/408=0.090kw第一格侧桨板：N01”=4561.40.9630.563-0.443/408=0.014kw第一格搅拌轴功率：N01=N01+N01”=0.090
29、+0.014=0.104kw同理，可求得第二格搅拌轴功率为 0.036kw 设两台搅拌设备合用一台电动机，则混凝池所耗总功率为N0=0.104+0.036=0.140kw电动机功率取1=0.75，2=0.7 ：N=0.140/(0.750.7)=0.26kw.z.-3.5m混凝反响池竖流式沉淀池计算1中心管面积 f沉淀池的最大水量 Qma* =0.034 m3/sf= Qma* /v0=(0.034m3/s)/(0.03m/s)=1.13m2其中：Qma*最大设计流量，m3/sv0中心管流速，不大于 30mm/s,取 30mm/s。2中心管直径 d0d0=4f/1/2=(41.13/3.14)
30、1/2=1.2 m3中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度h3h3=Qma*/v1d1=0.034/(0.023.141.351.2)=0.33m在 0.250.5m 之间，符合要求。其中 v1污水由中心管喇叭口语反射板之间的缝隙流出的速度， 取v1=0.02m/sd1喇叭口直径， d1=1.35d0.z.-4沉淀局部有效断面积 FF= Qma* /kzv=0.034/1.970.0004=43m2v污水在沉淀池中的流速，外表负荷设q 为 1.5m3/(m2h)，则v=1.5m3/(m2h) /3600=0.0004 m/s5)沉淀池直径 DD=4(F+f)/1/2=4(43+1.13)/3.14
31、1/2=7.5m，取 8m。6)沉淀池有效水深 h2，停留时间 t 为 2h，则h2=vt=0.000423600=2.88m，采用 3mD/h=8/3=2.73，满足要求。7 沉淀局部所需总容积：沉淀池进水 ssC1=170mg/l， 出水 ssC2=70 mg/l， 污泥含水率 P0=99.5%，停留时间 T=2hV= QC1- C2/p1- P0= 1500103170-7010-6/10000.005=30m3/d8圆截锥局部容积 V贮泥斗倾角取 45，圆截锥体下底直径 2m ，R=D/2，则：h5=R-rtg45=(4-1) tg45=3mV1=h5(R2+Rr+r2)/3=3.14
32、3(42+41+12)/3=66m330m3符合要求。其中 R圆截锥上部半径r圆截锥下部半径.z.-h5圆截锥局部的高度9沉淀池总高度 H设超高 h1和缓冲层 h4各为 0.3m，则H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3+0.33+0.3+3=6.93m，取 7m。10排泥方式选择重力排泥，其排泥浓度高、排泥均匀无干扰且排泥管不易堵塞。由于从二沉池中排出的污泥含水率达99.6，性质与水相近，故排泥管采用 300mm。3m竖流式沉淀池化学氧化池计算化学氧化池计算V=Qma*t=125m3/h0.5h=62.5m3取有效池高 H=4m。则 LB=4m4m.z.-污泥池计算污泥池计算1 污泥计
33、算进水 COD 浓度为 1200mg/L,出水 COD 浓度为 100mg/L。 按每去除1kgCOD 产生 0.3kg 污泥，则因去除 COD 产生的污泥质量为:1500103 L/d(1200-100) mg/L10-6 kg/mg0.3=495kg/d。因为污泥的含水率为 P0=99.5， 则每天因去除 COD 产生的湿污泥量Q1=495/p1-P0=495/ 1000(1-99.5)=99m3/d，进水 ssC1=300mg/l，出水 ssC2=70 mg/l，污泥含水率为 P0=99.5%，则因去除 SS 产生的污泥质量为:1500103L/d300-70mg/L10-6kg/mg=
34、345 kg/d因去除 SS 产生的湿污泥量Q2=345/p1-P0=495/ 1000(1-99.5)=69m3/d，污泥总量 Q=Q1+Q2=99m3/d+69 m3/d=168 m3/d2.池体计算浓缩池总面积 AA=QC/M=1688/50=26.88m2，取 27 m2。式中 C污泥固体浓度，8g/LM浓缩池污泥固体通量，3060kg/(m2d),取 50 kg/(m2d)浓缩池直径 DD=(4A/)1/2=(427/3.14)1/2=5.9m，取 6m。设计浓缩时间 TT=24Ah/Q泥=24274/168=15.4h，介于 1016h 之间。.z.-其中 h有效水深，一般为 4m
35、浓缩池总高度 HH=h+h2+h3=4+0.5+0.3=4.8m式中 h2超高，0.5mh3缓冲层高度，0.3m3.浓缩后污泥体积 QWQW=Q(1-P1)/(1- P2)=168(1-99.5)/(1-97.5)=33.6m3/d式中 P1进泥含水率，99.299.6，取 99.5P2出泥含水率，9798，取 97.54.其他设计参数污泥室容积和排泥时间定期排泥，两次排泥时间间隔为 8h，则污泥室的容积应大于 8h产生的污泥量，即 1688/24=56m3。设贮泥池的有效水深为4m，贮泥池的直径 D=4V/ h1/2=(456/3.144)1/2=4.2m。构造由于浓缩池较小，可采用竖流式浓
36、缩池，不设刮泥机。池体用水密性钢筋混凝土建造。 污泥管、 排泥管、 排上清液管等管道用铸铁管。5.设备选型污泥产量经浓缩后污泥体积为 33.6m3/d,含水率 97.5，污泥脱水机：根据所处理的污泥量，选用 DY 型带式压榨过滤机一台，技术指标如下：.z.-表 3-5 DY 型带式压滤机主要技术参数型号处理能力滤带宽度厚度清洗用水水量水压气压/mpa泥饼含水率/%/m3h-1/mm/m.min-1/m3/h-1/mpaDY500 1.537006.污泥管道进泥管中污泥的含水率为 99.5， 污泥在管道的水力特征与污水的水里特征相似，选用300mm 的管径；排泥管中污泥的含水率为97.5，查给水排水设计手册第五册污泥管最小设计流速表选用 200mm的管径，最小设计流速为 0.8m/s。0.550.465%-85%5 5废水站运行费用废水站运行费用6 6投资估算投资估算7 7人员培训及售后效劳人员培训及售后效劳.z.
