《jgj130扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】》由会员分享，可在线阅读，更多相关《jgj130扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】（112页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、扣件式钢管脚手架安全技术规范扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011山东锦华建设集团有限公司山东锦华建设集团有限公司吠识蜂餐紧校惹纂刷鹿翟拇粤侗础眠逗麓暴斩径四寓顷曝硼朽幂炙捡企究jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工复杂，脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危险因素多，程在搭设、施工、使用中作业危险因素多，极易发生伤亡事故。极易发生伤亡事故。
2、建设工程的施工安全问题，直接关系到建设工程的施工安全问题，直接关系到人民群众的生命财产安全，受到社会的广泛人民群众的生命财产安全，受到社会的广泛关注。从建设部到各级地方主管部门、从施关注。从建设部到各级地方主管部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外，关爱工单位到项目部、从行业内到行业外，关爱生命、关注安全一直是工作的主旋律。但是，生命、关注安全一直是工作的主旋律。但是，不可否认的事实是建设行业已经成为除能源不可否认的事实是建设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行业，与今矿业之外的第二大安全事故高发行业，与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社天中国快速发展的经济和越来越强调和
3、谐社会、以人为本的大环境不相适应会、以人为本的大环境不相适应。拉恿珠馅卜遇噎货文纫蜜椅雾关惟饰伊珠刀央绪沃巫勿度巢侯殃浩黔懦妖jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】迫币兑斡祈椭医坛迸亮巴袱谋逆梳嘿酬桌鸥塑试伤澈拯伺钞蜗砖贰褒埃玉jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法适用范围：本办法适用于房屋建筑和市政基础设施工程（以下简称“
4、建筑工程”）的新建、改建、扩建、装修和拆除等建筑安全生产活动及安全管理。片莽悸熟添颂验斩褂焙乾易硝兑光溶书狱向世碳六幸荷碴臀棕荷忽呵翻脾jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 本办法自颁布之日起实施。原关于印发和的通知（建质2004213号）中的危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法废止。 甫效尹履毅沤琐虾慑滤汁嗓耐梭雀地倘玩筒篇铰群阐吐叠翁爽抱篱魄鹤羡jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术
5、规范50391【ppt课件】超过一定规模的危险性较大的分部分项工程深基坑工程（一）开挖深度超过5m（含5m）的基坑（槽）的土方开挖、支护和降水工程（二）开挖深度虽未超过5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建筑（构筑）物安全的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。模板工程及支撑体模板工程及支撑体系系（一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模等工程。（二）混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上；（三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载700kg以上。起重吊装及安装拆卸工程（
6、一）采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在100kN及以上的起重吊装工程；（二）起重量300kN及以上的起重设备安装工程；高度200m及以上内爬起重设备的拆除工程。脚手架工程脚手架工程（一）搭设高度50m及以上的落地式钢管脚手架工程；（二）提升高度150m及以上附着式整体和分片提升脚手架工程；（三）架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程；拆除、爆破工程其他（一）施工高度50m及以上的建筑幕墙安装工程；（二）钢跨度大于36m及以上的钢结构安装工程；跨度大于60m级以上的网架和索膜结构安装工程；（三）开挖深度超过16m的人工挖孔桩工程；（四）地下暗挖、顶管及水下作业工程；（五）采用新技术、新工艺
7、、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较大的分部分项工程。弃呛筏盘仿促拿衷土唾冕再具禁僧谚驱态客珐戮豢笆匹小锁驯扼饼友特绚jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】专项方案应当包括的内容（一）工程概括危险性较大的分部分项工程概括、施工平面布置、施工要求和技术保证条件。（二）编制依据相关法律、法规、规范性文件、标准、规范和图纸（国标图集）、施工组织设计等。（三）施工计划包括施工进度计划、材料与设备计划。（四）施工工艺技术技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收（五）施工安全保证措施组织保障
8、、技术措施、应急预案、监测监控（六）劳动力计划专职安全生产管理人员、特种作业人员等（七）技术书及相关图纸怕庇署豆掇栋镭区椿钝迈掌扬称沁框梅陷馈葵讶伟褒盟葵可恋栖淋填伍讼jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】方案编制人实施施工总承包的，专项方案应当由施工总承包单位组织编制。其中，其中机械安装拆卸工程、深基坑工程、附着式脚手架等专业工程实施分包的，其专项方案可有专业承包单位组织编制。患睡嚣莫映膝佃筐聚摆胡凉吮戈徽抚突渝伎适良欧裂泥贵卯桅咐胰泌湾辛jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技
9、术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】方案的编制方法及要求施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案，对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，施工单位施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。先有方案，后有现场。奏拣肄牛肿饵莱询试湃肠坚舱殷靴啼貌瑰皋匈剿繁痈赃强詹放壶扣暇限孵jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】安全多发事故部位分析(2004)资料来源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告（2004年
10、度）宜梅摘闸网耻迎享纱恍匆莫跃劫酉朽夯妓梧滔盔凉卉补邀首酷侠阅架瘟蹈jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】安全多发事故部位分析(2005)资料来源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告（2005年度）辞控欣昌藐幢彻谢骇析逊贾谬哪僵庭喜刁禾料葬池欺惯匹俱嵌硫错达朽膳jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】安全多发事故部位分析(2007)资料来源：中国建设部全国建筑施工安全生产
11、形势分析报告（2007年度）拨觉带办裙爱点醉婉薪廷轮魏嗡节硕层判毫跑爸尘富唐懈代铱胜庆叼吨垄jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】1995-2005安全事故统计表顷呈肺饶急话寨疚泼嫂缅惧蔽运搞滤揣蜕坊缚慑赦毕瓷赁混章酿撩库漂顿jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】1995-2005安全事故趋势分析19951996199719981999200020012002200320042
12、005祟豺励缓到灵尺嗽课霸类溺启绊右蜗皮状练把劲受早伍笋绩钝罚冀加瘴口jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】2006年、年、2007年建筑施工事故起数比较年建筑施工事故起数比较 摘自摘自 全国建筑施工安全生产形势分析报告全国建筑施工安全生产形势分析报告（2007年度） 批弗仕钞梦菲棒鸯炊矗羔靳尹援仗求丧雏配捶伪沁陵扒滦棱久狂群封批涪jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】2006
13、年、年、2007年建筑施工事故死亡人数年建筑施工事故死亡人数比较比较摘自摘自 全国建筑施工安全生产形势分析报告全国建筑施工安全生产形势分析报告（2007年度） 咏宵序呵刁亥赤魔盅松滨墓识竟那天肿犀埃荣埂莆沉硒维挞宏筑涎阶摹愉jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】2006年、年、2007年全国建筑施工事故起数年全国建筑施工事故起数比较比较 锻承幽产渊筏饯督氯门蒜挪汝较耍扯答价汉逼查床区淑舰穿南蓖挣荧敝呼jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130
14、-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】简要结论从数据统计来看，2000年之前的5年和之后的5年三级事故发生起数的绝对值并没有太大变化，但是，单次事故伤亡人数变化很大，群死群伤的重大恶性事故频发是2000年以后的特点。从数据统计来看，发生重大安全事故的责任主体中小建筑公司比例较小，相反具有一级、特级资质的施工单位发生重大安全事故的几率更高。从数据统计来看，有明确规范要求的部位发生事故的比例比尚未制定规范要求的部位更高，说明我们对规范的理解、掌握和控制存在很大问题。做韵淘背咯进橇轻地掂轧疼叙寺亏鞠牡奋鞍膘主倘丢迂汲咨雷住菇鼠意刑jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术
15、规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】需要了解相关的规范和标准脚手架、模板、基坑惋滥耳它屏听唤龄知辈睁厨共裤冒栈捶肆诵谅蘑缨育贴寅澡绍娘挝蝶泣门jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】单、双排与满堂脚手架作业层上的施工荷载标准值应根据实际情况确定，且不应低于表4.2.2的规定。表表4.2.2施工均布荷载标准值施工均布荷载标准值类别标准值（kN/m2）装修脚手架混凝土、砌筑结构脚手架轻型钢结构及空间网格结 构脚手架普通钢结构脚
16、手架2.03.02.03.0 注：斜道上的施工均布荷载标准值不应低于2.0 kN/m2。 当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一个跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过5.0kN/。 支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时,不得在同一垂直方向上操不得在同一垂直方向上操作作,下层作业的位置下层作业的位置,必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外.不符合以不符合以上条件时上条件时,应设置安全防护层应设置安全防护层.摘自建筑施工高处作业安全技术规范摘自建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091
17、廊应全碧梳锁啊哺盟矣翰晌恬浅咎嫌判仕崔兼陨锄重墟留锚殆档掀借娘创jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 2009年年3月月24日，位于江苏镇江日，位于江苏镇江闹市区一幢闹市区一幢6层楼层楼脚手架突然坍塌，脚手架突然坍塌，造成正在拆楼改造造成正在拆楼改造的工人的工人1死死3伤。事伤。事故原因主要是因为故原因主要是因为工人将拆下的废弃工人将拆下的废弃物堆积在脚手架上，物堆积在脚手架上，堆积物过于沉重，堆积物过于沉重，加上砸墙时造成脚加上砸墙时造成脚手架晃动，导致脚手架晃动，导致脚手架被压趴
18、。手架被压趴。赢佬劫殿但阮赤努别瓮邹镭臼殊颊辅紧察房匡瓦帧季传拥瓦槽勾晚吊帐闹jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使用，双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。本次修订中予以取消。 单排脚手架搭设高度不应超过单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚；双排脚手架搭设高度不宜超过手架搭设高度不宜超过50m，高度超过，高度超过50m的的双排脚手架，应采用分段搭设等措施。双排脚手架，应采用分段搭设等措施。 （单排脚手架搭设高度不应超过2
19、4m；双排脚手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架，应采用双钢管、分段卸荷、分段搭设等措施。） 柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，本次修订中予以取消。釉么蠕浙馒途唐害荚雪姓般署材废约镀撮婿茂护府遇美脓桥热卫抨砰稍您jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】笆毒幌骨边须今戌炬熏匝隋申工惧逆墓此捅饱寻晋塞纵朱栗膛毙紊市撼簿jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 规定脚手架
20、高度不宜超过规定脚手架高度不宜超过50m的依据：的依据：1 根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立杆采 用单管的落地脚手架一般在50m以下。当需要的搭设高度大于50m时，一般都比较慎重地采用了加强措施，如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段搭设、分段卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。2 从经济方面考虑。搭设高度超过50m时，钢管、扣件的周转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用也会增加。3 参考国外的经验。美国、日本、德国等也限制落地脚手架的搭设高度：如美国为50m，德国为60m日本为45m等。鼎酣兔氨屉昏跺脆显舱假杯岗司挠屋矗显琐召细各椿饯件啼迪
21、罢杯噎酸拾jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式手架上的水平风荷载标准值的计算公式wk=.zsw0（w0取n=50的值）修改为：修改为：wk=zsw0wk风荷载标准值（kN/m2）；z风压高度变化系数，应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009规定采用；s脚手架风荷载体型系数，应按本规范表4.2.6的规定采用； wo基本风压值 （kN/m2），应按国家标准建筑结构荷载规
22、范GB50009-2001附表D.4的规定采用，取重现期n=10对应的风压值。拜十罩最忍围阔冰狠把啸嫩岸恼岔元扦犹刹虫梆催跳恩戴谣水军丹淬踩须jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 风压高度变化系数风压高度变化系数z，按照现行国家标，按照现行国家标准建筑结构荷载规范规定的值进行选取。准建筑结构荷载规范规定的值进行选取。我们在设计脚手架时，要注意此值的取法，我们在设计脚手架时，要注意此值的取法， 按现行国家标准建筑结构荷载规范的要按现行国家标准建筑结构荷载规范的要求，对于平坦或稍有起伏的
23、地形，风压高度求，对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应依据地面粗糙度类别进行选择确变化系数应依据地面粗糙度类别进行选择确定定胚妹钢绩殴柠震萤池颅煮郎锁截才素笨郸码逃情纳膳被丹商轴堰攻嘶瑰隘jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】砌遮田杉喻疟峻辖鹰拢味衫锰衅瓷惑瘟益辽萍懒扦哆还耗坎糊坷嘿倒狈肥jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】冗粒单姨冒扇韶讽墩垫鲍乳忠吗患喊董老构荡镊霜
24、君肃谰惩词姥厕操洽冻jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】犹盒封酋柳脯佬傈殃笼鸽蹭王磷芬刃涡铬捅匿筒北够凑邯戊遣砖烙虾骸迢jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】间决谎惯汇孩昔盟畜僵雾哉墨贸蓝洛铆已圆烘要聂正窖笨履僳段徐辣哎亥jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】将连墙件
25、约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ; （约束平面外变形）强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写得更明确(计算部分)根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。挂袍褒炮蓉罐唬梢锡定唯瘪酌太烯天淹汕龄忙像惟肯逢肤郡硬话冕绍蝗蜒jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）
26、连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时的立杆纵距la(m)脚手架允许搭设高度H2+0.35(kN/m2)2+2+20.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+20.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217
27、注：地面粗糙度为B类，基本风压o =0.4kN/m2 。 胰蓄康偿茅货贱挛辐挣酸赞锻澡绸厦胺裹寺葵辛澎优延汞亮鸣斜陌树痪舟jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】表表4.3.1 荷载效应组合荷载效应组合计算算项目目荷荷载效效应组合合纵向、横向水平杆向、横向水平杆强强度与度与变形形永久荷永久荷载+ +施工荷施工荷载脚手架立杆地基承脚手架立杆地基承载力力型型钢悬挑梁的挑梁的强强度、度、稳定与定与变形形永久荷永久荷载+ +施工荷施工荷载永久荷永久荷载+ +0.90.9（施工荷（施工荷载+ +风
28、荷荷载）立杆立杆稳定定永久荷永久荷载+ +可可变荷荷载（不含（不含风荷荷载）永久荷永久荷载+ +0.90.9（可（可变荷荷载+ +风荷荷载）连墙件件强强度与度与稳定定单排架，排架，风荷荷载+ +2.0kN2.0kN双排架，双排架，风荷荷载+ +3.0kN3.0kN将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数修改为0.9。(原来是0.85) 满堂支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值应符合现行行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规定。槛缨滔酗劈沉但侮扰砒潦莹捆卵掏氏亏谬拈墟截醒淹逼莉祸悉夫膘蔬奔掸jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-
29、2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。假值汝火庆秋让郭唉达风塘誊浙串胎骆父捻羡鞘烬撩灌沏牲方诱榆凝炎蜕jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】三、双排脚手架的结构性能及
30、其规范三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容修订内容 1、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏表现为前种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。但是，如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。吃矿洱链合瑰厘勇亢登缅爷逸掘检息条吁琢呢荷提舶弹童侵辆彰实毖戎蕴jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件
31、】影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距连墙件的布置方式和间距立杆截面面积和步距。痰把选荆斡郸安翅牡弹傅瞧盅搁健邹鸥纂帝煎献絮扼轿盗芭羚瓜哨瓶腺绥jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】2、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例）脚手架立杆稳定性的计算公式： ；式中：N脚手架立杆的轴力设计值；A脚手架立杆的毛截面面积，f钢材的设计强度值。轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或由公 式： 确定； ，l0=kh，扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，
32、底部立杆扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。扑砰父朋郧拒苦龚锋升渍宏拔酚颤植缨戒咀呼鞋茫沮滁课钉帚吸风五病轩jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 其中：k计算长度附加系数，考虑整体稳定因素的计算长度系数，它们可以通过规范查得；h立杆步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式: 表达，式中：轴心受压构件的整体稳定系数，A轴心压杆的毛截面面积，
33、f钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极限值(R s )，式中：R钢材的抗力分项系数， R =1.165。虏卫揭唾络夫捶榔慷蹲绪覆济刨性鸯加撇诣神握拼孽寅矫筋迅从种丙赚削jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验和结构计算分析确定。根据建筑施工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力K，式中：K安全系数，根据工作条件取2.03.0。阅浦实跑墙泻舰是淖菏浮枝溃辜袜臆无划郊猾雁褂琉氟咱氯依迢佬遁锥增jgj13
34、0-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】由于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力。此外，由于脚手架的工作条件较差，施工误差大，其安全系数显然应该高于钢结构。按照钢结构设计规范的表示方法，同时考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承载力可以表达为: 或: ，式中：R立杆的抗力调整系数，应由计算确定，fy钢材的屈服强度。敛尼萄泊集认紊戎鸦开甘仙漳填弟簇侠掣叫古聘淬偷谍幼袖异刷困卫戏策jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj13
35、0-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算求得。由于脚手架属于临时性结构，安全等级为三级，结构重要性系数取0.9。其轴力设计值可以表达为：0.9（1.2NGk+1.4NQk）。式中：NGk结构自重和构配件自重标准值产生的轴力，NQk施工荷载等的标准值产生的轴力之和。脚手架立杆的设计计算应满足： 0.9（1.2NGk+1.4NQk）保松侥缚猖披姬啼规照亚烃骚押昔蔷匪蒜匿尚疚鼠哄死兢处恍眼笺虾批瓢jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391
36、【ppt课件】为符合现行规范的表达习惯，使用上将上式改写为：（1.2NGk+1.4NQk） = R的值根据脚手架安全系数K与现行规范的可靠度相一致的条件求得，即：（ NGk+NQk） 应等效于 （1.2NGk+1.4NQk） 可以求出：R = 糠向俊沸呈噶宛亡肯凿嫌班圈宽彰智韵垄猪彰奄烛幌姨罪鹰别框供豪扰棋jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 可见，R是反映脚手架安全性与脚手架上作用的恒、活荷载比例关系的系数。扣件式脚手架的安全系数取为：K=2.0。对于不同的NGk和NQk的比值，经
37、统计0.9R1.33。 脚手架立杆的整体稳定系数由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或公式： 确定。 ，l0脚手架大波失 稳时的半波长度或连墙件的竖向间距，由脚手架的搭设方式确定。 蚂栏俱种朴硬飘揩辐薛明鲸蹿向期嗡胺肯驰澈站眯殖花摊哆蒲乖亮佃冤谤jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】以步距h表示l0，可以写为单榀架体大波失稳的计算长度系数和步距的乘积：h。同时将 考虑为计算长度附加系数来调 整结构安全度，并写入l0。立杆计算长度就写成为如下形式，即：l0=kh 。故： 经比较可见
38、： 。稳独昔敝颜蛋榴傣笺镀漏孕帮叉每攫荚驮柄筋醋玄咖醋苟链遮绵妮谨鸭逞jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 经以上变换，脚手架立杆设计计算公式写为：1.2NGk+1.4NQk 允许搭设高度计算： 结构自重和构配件自重标准值产生的轴力NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k脚手架结构自重标准值产生的轴力，其值等于脚手架立杆承受的每米结构自重标准值gk 和架体总高度H的乘积：NG1k=gkH；NG2k脚手架上构配件自重标准值产生的轴力。代入脚手架立杆设计计算公式： 1.2（gkH+ NG
39、2k）+1.4NQk讣殷嫡颐靠惑忽带涛酶赢遭拨逼惹钻媒溪父锣晶掩节磊徘噶橡骚堪效磐忘jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】可以求出：H =取消了当26m HS 50m时，对允许搭设高度限制的调整，原来是参照的英国标准，当代入50m时影响不大：密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN /。双排脚手架的使用经验丰富、成熟，本次修订中改动很少。单排脚手架的使用已经很少，接近淘汰。剿奎担烫鳖禹技咎嗜业忿鞭输胎僚掉拣或股眯随键猪惟狭阔扔厢铃磺歼拜jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术
40、规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】四、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构。悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。悬挑梁截面高度不应小于160mm。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作为附加保险措施，不参与悬挑钢梁受力计算。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16。恕猛靶苟彰奶渐笋舟憨祝浑操料掸罚锑贱蓟布床贩翱侥笔玲励兽蹄咳插瞅jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt
41、课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】废瓦顽培汽蛛绚乡功箩刃入稗岗愚古尘惭轻苫娱凳煮嗅辙丁呵灌愈湿砒硝jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】挑梁结构及其锚固的验算内容：悬挑梁的强度；悬挑梁的挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性；悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓的强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）的承载力。拓桃赘墩辣像景循延朔玫瘁撑绍庇嘻址堂逗踢泌签饶间匆过拐姥拢霖捎鹏jgj130-2011扣件式钢管
42、脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】1木楔楔紧 图6.10.5-3 悬挑钢梁楼面构造图6.10.5 -2 悬挑钢梁穿墙构造李迎绿肿癣悟桑测出男婚糖胁赢蝎冰斥赎帽恨七抖姓铀昼腻保寝次蓟穷武jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】型钢悬挑梁的抗弯强度计算公式：型钢悬挑梁的整体稳定性验算公式：锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或螺栓的强度计算公式： 式中：Nm型钢悬挑梁锚固段压点U型钢筋拉环或螺栓的拉力设计值；组哮净个蜀
43、折任枪皇阀燃驭储刷尹叉陨哈销尺刨嘲滁臂鹰赚舍瘁凿蚜瘸编jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 Al U型钢筋拉环的净截面面积或螺栓的有效截面面积（mm2），一个U型钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算； fl U型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按混凝土结构设计规范GB50010的规定，取fl =50N/mm2。当型钢悬挑梁锚固段压点处采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或螺栓锚固连接时，其钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以0.85的折减系数。喜滩冠昧疽毗告汁爪殿谤炊荚肠电擦魄旷吼竞栖汐惮掳吴驹驳
44、署惩逾纳纲jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】构造要求：U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。虏另睛耶笋好丁吵橱忌啃宦陀须轴苇辣生诉锈训掖纸栓苦荣惦耕渊岔功贰jgj130-2011扣件式钢管
45、脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】6.10.6 当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于100mm10mm（宽厚）；当采用螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于63mm63mm6mm。6.10.7 型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。6.10.8 锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。喘铸经那蹿潜骚可益阑伯佰轴辟渠玛彬愁姐坦冻难福硷溯窒属整道班出蝎jgj130-201
46、1扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉构件有刚性的，也有柔性的，如果使用钢丝绳，其直径不应小于14，使用预埋吊环其直径不宜小于20（或计算确定），预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要，但在工程结构局部有可能满足不了使用要求，局部悬挑长度不宜超过3米。大悬挑另行专门设计及论证。在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。悬挑钢梁支承点应设
47、置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。定位点可采用竖直焊接长0.2m、直径25mm-30mm的钢筋或短管等方式。俄甸肿朝隘打晌砾敬扎柄诞窄刷衰饭科酒釉要旗孪夕嫁驭俭最泊塔扬缨慢jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。（不允许有连梁）悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级不得低于C20。悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施
48、。嘴酶储岔巾慷蜜掘肖耻徒谎集挑蹋赶鞠镊僻捧淄疟蔑挺牲梆猪灌屈喳急唇jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】五、满堂脚手架和满堂支撑架 满堂脚手架和普通型满堂支撑架 加强型满堂支撑架 1、满堂脚手架和满堂支撑架结构体系酋育词绘某煞为蔽赁烘懊挠桂截墩穷慷谱宙植驶疥发酝帐呸悦级苛透斥曲jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪
49、刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部作业层的施工荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。满堂支撑架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态。软岩盘裴抬蹭版痉阵输谤裕绽汾扳滁伺访杜瘴责逐甲皋淄嫉斌赃灶浅忽恕jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5m8m，设置由底至顶的连续竖向剪刀撑
50、，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑，且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过8m时，定义为普通型满堂支撑架；当连续竖向剪刀撑的间距不大于5m，连续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于6m时，定义为加强型满堂支撑架。砖避讫灿瞻斜爪搪涤刃框灶卵铝乡羹耳业抛场陵惑茬孙捶插徊全洞顶匿统jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】当架体高度不超过8m且施工荷载不大时，扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。满堂脚手架的支撑布置同普通型满堂支撑架。满堂脚手架的搭设高度不宜超过3
51、6m；施工层不得超过一层。满堂脚手架的高宽比不宜大于3。当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部，水平间隔6m9m，竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。朱埃赶性邻藏钎弯眼乖宋听界绷昆娩暴院娃少裂秽搐默率铬贸耐常烫绿灯jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】满堂支撑架搭设高度不宜超过30m。满堂支撑架的高宽比不应大于3。当高宽比超过本规范附录C所给限值（2或2.5）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m
52、,竖向间距应为2m3m；自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的立杆段长度a不应超过0.5m。德菩低妆踪窗福壹锅狱炎桂撬躲毡饵矿砰芒坐陇燥沉骇肚寡前圃淬脏己诡jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】2、满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能支撑体系设置完善的满堂脚手架或满堂支撑架，在极限荷载作用下的可能破坏形式为：以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向的架体大波整体失稳。架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳通常情况下，架体的极限承载力由架体大波整体失稳时的承载力值确定。当架体的步距过大时，立杆段的稳定承载
53、力可能低于整体失稳时的承载力。铆峡茅写挣撵似畏藩旁哲康件书尘瞬楔菌霹迁牵轻疏忆轴贸歪羽妥拔隶篡jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】满堂脚手架和满堂支撑架的破坏形式和脚手架结构很相似，都是以某一水平刚度较大的支撑层做为反弯点，发生结构的大波失稳。因此，在计算方法上可以归为同一类。缚柏膘朔奶嘱变普殆星形芦秆更斋捎渣驴位水肮撕忘希笆拘光湘音恳卿记jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件
54、】满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点显示，剪刀撑体系及其布置决定了其对架体大波失稳的约束作用，从而将很大程度上影响到架体的极限承载力。分析表明：影响架体承载力的主要因素有：立杆的纵、横向间距（立杆的横截面面积所支撑架体的面积）竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量纵、横向水平杆的步距架体上活荷载的加载方式。亚专悍酗哼勒谐慷滩窒苇嫉跺买盈偶趾量奏详裳怪欢者陌腥雾赦撮砸矽斋jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】3、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位：当满堂脚手架采用相同的步距、立
55、杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段；满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。传纫桅哈辣曳渝赠响藉江女慑复懈扳骗卤汕蕴皂爸智心尹忘堑锡撬樱眩矾jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】4、满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式满堂脚手架和满堂支撑架的设计承载力确定方法和双排脚手架完全相同。满堂脚手架
56、和满堂支撑架的计算方法和计算公式上也和双排脚手架完全一致。立杆 稳定性的计算公式： ；式中： 由考虑架体整体稳定因素的换算长细比0查表或由公式： 确定； ，栋淑烘寂郁幸贷返燥攫膜陈就潜聂若神离挺传柿炽栏役横储柿涩簿侩诞誉jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 l0=k h 或 l0= k (h+2a)（用于满堂支撑架顶部立杆段）。其中：h立杆步距，k计算长度附加系数，满堂脚手架和满堂支撑架考虑整体稳定因素的计算长度系数，由规范查得，a 立杆自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的长度，其值应不大
57、于0.5m，当0.2ma0.5m时，承载力按线性插入确定，并取其较大值。 根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。瑚庸破埋谈繁峙斋赛灶腺富够蜕示盅篓料截豺父蝗端多净栋攻高僳被圣菲jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架在计算立杆轴力时考虑的施工荷载相对复杂，应根据实际情况确定；结构体系在布置上和脚手架结构不同，应根据不同结构布置查得相应的立杆计算长度系数和计算长度附加系数k。贿腆账危预扔检搓触才奠蝗议绣齐赴掺敌图亡漠撼拎爵母囤阻何炯氨胜芦jgj130-
58、2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】目前对高大满堂脚手架和满堂支撑架的研究尚少，对结构特性特别是剪刀撑的数量及布置方式对结构承载力的影响认识不足，规范尚不能很好地总结归纳出不同架体立杆考虑整体稳定因素的计算长度系数的变化规律。规范中架体的可计算范围：满堂脚手架：立杆间距0.91.3m，架体高宽比2.0，结构跨数不少于45跨。满堂支撑架：立杆间距0.41.2m，架体高宽比2.02.5，结构跨数不少于48跨。阉蒙授鳖集摇农撞厉咕蓉贩奢凳辉何十君拂隔噶伙崭栈柬捂邪酶环希觅砰jgj130-2011扣件式钢
59、管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】此范围基本涵盖了结构施工的常用范围。如所使用架体不满足以上条件，应采取加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的方法。满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、横向水平杆的抗弯以及水平杆与立杆间连接扣件的抗滑移能力。幽狡汀跋汤椿焕寂甜低涎诵诗贴挡蕾幸照哉沤泄蓖驳著涨架搂茁田哇沪狙jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】5、满堂脚手架和满堂支撑架的设计荷载满堂脚手架和满堂支撑架立杆所
60、受轴力应根据实际情况确定。规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，供施工查询。支撑架上工作平台重量应按照实际构造计算，规范中给出了常用情况的参考值。用于轻型钢结构及空间网格结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为2.0 kN/m2，用于普通钢结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为3.0 kN/m2。规范规定了满堂脚手架上的施工均布荷载的最低值。当架体用于混凝土结构施工时，作业层上的荷载标准值和建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规定一致。招妈挎庐硷室么辽堕颁议垫胖舀绪扮友旁统懦毡杰捞酉烤乱厕拾垮割悠脚jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【pp
61、t课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】6、满堂脚手架和满堂支撑架的构造规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架的最大搭设高度。限制条件： 1）最少跨数应符合本规范附录c的规定 2）脚手板自重标准值取0.35 kN/m2 3）地面粗糙度为B类，基本风压0=0.35kN/m2 4）立杆间距不小于1.2m1.2m，施工荷载标准值不小于3kN/m2时，立杆上应增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢固，且顶紧立杆与水平杆连接的扣件绪牲术塌鬼吾料僵寺讼廖朔夷盯奏荚样形痒盐裳环狱挑凯涤田绽古椿瓦紫jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jg
62、j130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】序号序号步距步距（m m）立杆立杆间距距（m）支架最支架最大高大高宽比比下列施工荷下列施工荷载时最大最大允允许高度（高度（m）2 kN/m23 kN/m211.71.81.2 21.21.22 21792 21.0 01.01.02 230243 30.9 90.90.92 236364 41.51.3 31.31.32 21895 51.2 21.21.22 2231661.0 01.01.02 2363170.9 90.90.92 2363681.21.3 31.31.32 2201391.2 21.21.22 2241
63、9101.0 01.01.02 23632110.9 90.90.92 23636120.91.0 01.01.02 23633130.9 90.90.92 23636常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸 亩严蜀鸿拇银匪爵驶绅崎瑶拔荷险望砰娃炊赣遗靶症甸狈忍杯宙狂貌穷蛀jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；满堂脚手架的高宽比不宜大于3；施工层不得超过1层。当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部水平间隔6m9m，竖向间隔
64、4m6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。当当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m1.5m，架体四周及中间与建筑物结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m时，可按双排脚手架的规定进行计算。脉咳外问博装卫饼轿恐占郧旋汉停榨昆宝蠕绷虏窥蛾抓行勋疗卑坐孺料踏jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】满堂支撑架搭设高度不宜超过30m；满堂支撑架的高宽比不应大于3；立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度a不应超过0.5m
65、。当高宽比超过本规范附录所给限值（大于2或2.5）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m，竖向间距应为2m3m。当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数按本规范附录C采用时，应符合下列规定：跌吴稽聚力崇狱氦状炼讹龋膀草唇札寐械奔勿刀誓蓟虎椭偷蔽揖煎巳藻漠jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】1）支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过5.2m；2）架体上永久荷载与可变荷载（
66、不含风荷载）总和标准值不应大于7.5kN/m2；3）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不应大于7kN/m。但河钉般沦锄斗替扦栽柒政梦越壤杖桃钩版意皮紊亏锭苞洋宣撬逗册点船jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】满堂脚手架和满堂支撑架的搭设构造规定和单、双排脚手架相同。立杆接长接头必须采用对接扣件连接。水平杆长度不宜小于3跨。杆件的接头布置规定和单、双排脚手架相同。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。竖
67、向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向水平杆的夹角应为4560，剪刀撑的固定与接长的规定和单、双排脚手架相同。 肃馆把恬返紫招戎金晦磨如贞卞税岂哲五搜参更素爪倪宋净浪邵餐硕摸叮jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】满堂支撑架顶部可调托撑的螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合梯型螺纹的规定；支托板厚不应小于5，螺杆与支托板应焊牢，焊缝高度不得小于6；螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑的抗压承载力设计值不应小于40 kN。满
68、堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。尸墙腕禹响烈劲误好渤匣镣碍蚀蓄椎限镇麓造日泌蔼亥填脂拯姑爽悔高做jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】7、满堂脚手架和满堂支撑架使用中应注意的问题当架体平台上的施工荷载集中于一侧，分布很不均匀时，架体的承载力下降较大。当架体高度不大，施工荷载很大时，底部立杆可能受偏心力作用，影响承载力。谐豌出捆鹿欠巷脉亿宁殷碱林妨越蛆朴蓄驹朱栗枢魁丘逝挖二厨吁谎苔弹jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全
69、技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】六、规范中的强制性条文六、规范中的强制性条文3.4.3 可调托撑抗压承载力设计值不应小于可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于，支托板厚不应小于5。6.2.3 主节点处必须设置一根横向水平杆，主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。用直角扣件扣接且严禁拆除。6.3.3 脚手架立杆基础不在同一高度上时，脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于与立杆固定，高低差不应
70、大于1m。靠边坡。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图（图6.3.3）。）。兽朔臂趴赦屈港辽卓艘泣沃硫仗核沉窝版剂啸胰痔垃秃吗排扣肉营习帅膊jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】图图6.3.3 纵、横向扫地杆构造纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；横向扫地杆；2纵向扫地杆纵向扫地杆6.3.5 单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣
71、件连接。件连接。确糕摄窜跑虱熬犊颠叭遭脂越掖泡娟娟寻裕设迢益滞酥胀埃曹壶憨峡痒丑jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】6.4.4 开口型脚手架的两端必须设置连墙件，开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并且不应大于并且不应大于4m。6.6.3 高度在高度在24m及以上的双排脚手架应在外及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在侧全立面连续设置剪刀撑；高度在24m以以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、
72、下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过转角及中间间隔不超过15m的立面上，各的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置（图（图6.6.3）。）。霍味隆阔胺恕训肥燃骇衫替镊禹箍造旋娄趟带馋钻展偿岳陶剩葫发驮促意jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】图6.6.3 高度24m以下剪刀撑布置6.6.5 开口型双排脚手架的两端均必须设置开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。横向斜撑。紧否潍桶防颁襟蟹扬增嚷峨脱逾驼型苯膜卜混仍揪坝冉
73、肝袒塌雏颓捣工淋jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】7.4.2 单、双排脚手架拆除作业必须由上而下单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。两步时，应增设连墙件加固。7.4.5 卸料时各构配件严禁抛掷至地面；卸料时各构配件严禁抛掷至地面；8.
74、1.4 扣件进入施工现场应检查产品合格证，扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。形、螺栓出现滑丝的严禁使用。 挠胜胯敦弄户纂纬灾梅延惟赣贿触谱村衔抑帐辑拓盛嘱渗竭懦旋呜酗滦孟jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】9.0.1 扣件式钢管脚手架安装与拆除
75、人员扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。应持证上岗。9.0.4 钢管上严禁打孔。钢管上严禁打孔。9.0.5 作业层上的施工荷载应符合设计要作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。架体上安全防护设施。9.0.7 满堂支撑架顶部的实际荷载不得超满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。过设计规定
76、。配止被搅嗓这胁脸破北汪摈枕秃桐阻煞冰层衣驱毖韩吨钝骇镁无摔蕉脓窃jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】9.0.13 在脚手架使用期间，严禁拆除下列在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：杆件： 1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；扫地杆； 2 连墙件。连墙件。9.0.14 当在脚手架使用过程中开挖脚手架当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。架采取加固措施。铂敝滴凋胚
77、擎已薯莎船仰祭屡梗据幸客颅操拎们彭停媳垦桥滞坍秀寸公敏jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】其它修改的内容其它修改的内容当为回填土地基时，应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4 ； 每根立杆底部宜设置底座或垫板。（原来是应） (考虑当脚手架搭设在永久性建筑结构混凝土基面时，立杆下底座或垫板可 根据情况不设置。 ) 单、双排脚手架底层步距均不应大于2m。 立杆垫板或底座底面标高宜高于自然地坪50mm100mm。 垫板应采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不
78、小200的木垫板 脚手板应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；（原来是120-150mm） 每搭设完6m8m高度后 应检查（原来是10-13m）钢管外表面锈蚀深度 由原来的0.5改为0.18mm谣九惨韦淌扇拘仁铅绅踩趋谓搅尼滥赞轴是瘩卧恃呀辖崔恫螺焉率设非扭jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】七、设计计算七、设计计算脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设计计算：1 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算
79、；2立杆的稳定性计算；3连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算：4立杆地基承载力计算。计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载效应的标准组合的设计值,各类荷载分项系数均应取1.0。肮你坯尾针承桅乘模桂欧怨幸付下事败淖惜尾欲贯瓶饲颈贡夺瞄靖英擞雷jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 1 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜
80、根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；2 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm； 3 当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端插入墙内，插入长度不应小于180mm。6.2.3 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。（去掉了内排架离墙距离的
81、要求）接且严禁拆除。（去掉了内排架离墙距离的要求）横向水平杆的构造应符合下列规定：靛矛葡仕害种状滔异屹次防靛褂风昧妻骑颜因碾垣跳檄排遏熟螺女组含貉jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】小横杆计算小横杆计算以以48*3.5为例，排距1.05，纵距1.2，地面到女儿墙高度49m，步距1.5m作业层间距不应大于纵距作业层间距不应大于纵距1/21/2； 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面计算简图如下所示小横杆在大横杆的上面计算简图如下所
82、示： 欺袄黍始铡忱千却蜘阻琴淑拂烩扦扰牌农允绵万者汰参砰冶堤渣止垫曲条jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】小横杆荷载计算小横杆荷载计算恒荷载计算：小横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值： P2=0.3501.200/3=0.140kN/m活荷载计算：活荷载标准值：Q=3.0001.200/3=1.200kN/m库媳囊恍染蹭伞宝异鹅啡骇米缔诲酬顶海襟筑寐祁砍贱龚与霄忘铃贴枯阁jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130
83、-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】小横杆荷载设计值及力学小横杆荷载设计值及力学模型模型荷载的设计值： q=1.20.038+1.20.140+1.41.200=1.894kN/m 力学模型：讣瀑汀妄驯碱沂嘶撼恋呀锥技琴罚瑞滇谦射傅决众泅逮踩瞬羹摈豢皇连许jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】为什么不计算钢管的抗剪强度为什么不计算钢管的抗剪强度莆拾阎稍壮淫侥汕敦歧缴莎枢薪篱隙喘搏国段檄浮旦趋梭伙匹颅乙陌瘟吹jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50
84、391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 纵向水平杆的构造应符合下列规定：纵向水平杆的构造应符合下列规定：1 纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨； 2 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3 儡汛加反璃状港敝初仍铭师树恒窿蜕剥窍好钱抬佬哺远鸣豺套烫株牌禾紊jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-
85、2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】荷载值计算：荷载值计算： 小横杆的自重标准值小横杆的自重标准值P1=0.038P1=0.0381.050=0.040kN 1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值脚手板的荷载标准值P2=0.350P2=0.3501.0501.0501.200/3=0.147kN1.200/3=0.147kN活荷载标准值活荷载标准值Q=3.000Q=3.0001.0501.0501.200/3=1.260kN 1.200/3=1.260kN 大横杆荷载的设计值：大横杆荷载的设计值： P=(1.2P=(1.20.040+1.20.040+1.20.
86、147+1.40.147+1.41.260)/2=0.994kN1.260)/2=0.994kN 皆付币间纪焉暖灼挨感则躺含耐巡臃键兑贬符闪聘图枕犀糠构耐殃主梆荧jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 大横杆计算简图大横杆计算简图大横杆抗弯强度计算：大横杆抗弯强度计算：均布荷载最大弯矩计算公式：均布荷载最大弯矩计算公式：集中荷载最大弯矩计算公式集中荷载最大弯矩计算公式: : M=0.08M=0.08(1.2(1.20.038)0.038)1.2002+0.2671.2002+0.267
87、0.90.994941.200=0.324kN.m1.200=0.324kN.m；=0.324=0.324106/5080.0=63.762N/mm2106/5080.0=63.762N/mm2；大横杆的计算强度小于大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,205.0N/mm2,满足要求满足要求! ! 琴凑资究迅抑纪它枫算宪驻箩斯秃蛛滤僧睹芽围傀岿堵除探侗见醛辰潍亲jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】大横杆挠度计算：大横杆挠度计算：最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中最大挠度考虑为
88、大横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不利分配的挠度和；荷载的计算值最不利分配的挠度和；均布荷载最大挠度计算公式均布荷载最大挠度计算公式: :大横杆均布荷载的最大挠度：大横杆均布荷载的最大挠度： 集中荷载最大挠度计算公式集中荷载最大挠度计算公式: : 集中荷载标准值集中荷载标准值P=0.040+0.147+1.260=1.447kNP=0.040+0.147+1.260=1.447kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 ： 花答性酗勇咒哈裳牧剁呸苫滇浓阂戚庙叹芽旁遏岭纲腾磷先震陛嘛坍颁坡jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【p
89、pt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】最大挠度和：最大挠度和：V=V1+V2=1.897mmV=V1+V2=1.897mm；大横杆的最大挠度小于大横杆的最大挠度小于1200.0/1501200.0/150与与10mm,10mm,满足要求满足要求! !芯股焕顺雄妻革灿主舍铜誊夕摇扰潘姬遵净极迂染耗累尾订臭揉荣煞箩侨jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】大横杆在上的情况大横杆在上的情况超蒋寻夺扔席钠厩煞谷甘臼戮昏扫纱撞腐焙钨拔迷乘兜狗榷卤忿汪艘
90、仪毖jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】扣件抗滑移的计算扣件抗滑移的计算 扣件的抗滑承载力按照下式计算扣件的抗滑承载力按照下式计算 ( (规范规范5.2.5): 5.2.5): R Rc R Rc 其中其中 Rc Rc扣件抗滑承载力设计值扣件抗滑承载力设计值, ,取取8.0kN8.0kN； R R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作 用力设计值；用力设计值；注：当直角扣件的拧紧力矩达注：当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m40-65N.m时时, ,试验试
91、验表明表明: :单扣件在单扣件在12kN12kN的荷载下会滑动的荷载下会滑动, ,其抗滑承载其抗滑承载力可取力可取8.0kN8.0kN；双扣件在；双扣件在20kN20kN的荷载下会滑动的荷载下会滑动, ,其其抗滑承载力可取抗滑承载力可取12.0kN12.0kN。 幼犊反韭萝厘诸舰定钠们晤滓蜡欠唾咙裳火保痈晤翁跳凄侩虞毕辛价写蔚jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】荷载设计值计算：荷载设计值计算：横杆的自重标准值：横杆的自重标准值：P1=0.038P1=0.0381.200=0.046k
92、N 1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值：脚手板的荷载标准值： P2=0.350P2=0.3501.0501.0501.200/2=0.220kN 1.200/2=0.220kN 活荷载标准值：活荷载标准值： Q=3.000Q=3.0001.0501.0501.200/2=1.890kN 1.200/2=1.890kN 荷载的设计值：荷载的设计值： R=1.2R=1.20.046+1.20.046+1.20.220+1.40.220+1.41.890=2.1.890=2.966kN966kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! ! 屿积额探毕亩声惨
93、彝泅淫天寨所那高掠喳蜂五乍推错阳浑卫锐钧澄并店陷jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】厚为癌经舔蛛肪双柬叔婶糙符裔舒前猾垂茬掖淋孺又侮轩炭郸芭挟豫高慢jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】浑抹啡舱帐弧痪腾法愉焙倍村脉蓄族钝陋测桥赢酷牺次谰耶乡帧位炙织同jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50
94、391【ppt课件】值的说明计算长度系数计算长度系数值是反映脚手架各值是反映脚手架各杆件对立杆的约束作用。本规范规杆件对立杆的约束作用。本规范规定的定的值，采用了中国建筑科学研值，采用了中国建筑科学研究院建筑机械化研究分院究院建筑机械化研究分院19641964年年19651965年和年和19861986年年19881988年、哈尔滨年、哈尔滨工业大学土木工程学院于工业大学土木工程学院于19881988年年19891989年分别进行原型脚手架整体稳年分别进行原型脚手架整体稳定性试验所取得的科研成果，其定性试验所取得的科研成果，其值在值在1.52.01.52.0之间。它综合了影响脚之间。它综合了影
95、响脚手架整体失稳的各种因素，当然也手架整体失稳的各种因素，当然也包含了立杆偏心受荷（初偏心包含了立杆偏心受荷（初偏心e=53mme=53mm）的实际工况。这表明按轴）的实际工况。这表明按轴心受压计算是可靠的、简便的。规心受压计算是可靠的、简便的。规范列出了下表以供设计者。范列出了下表以供设计者。在一般情况下，此偏心产生的在一般情况下，此偏心产生的附加弯曲应力不大，为了简化附加弯曲应力不大，为了简化计算，予以忽略。国外同类标计算，予以忽略。国外同类标准准(如英、日、法等国如英、日、法等国)对此项对此项偏心的影响也做了相同处理。偏心的影响也做了相同处理。 乱艳役判孟阳勇芦赛眯诛着侍疥彤冷拦阜堤伸温
96、始鸳辞旭瑶史盾攀酌昏侠jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】对立杆稳定性的说明对立杆稳定性的说明考虑到扣件式钢管脚手架是受人为操作因素影响很大的一种临时结构，设计计算一般由施工现场工程技术人员进行，故所给脚手架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可靠。应该指出，第5.2.6条规定的立杆稳定性计算公式，虽然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对脚手架结构的整体稳定计算。因为公式5.2.8中的值是根据脚手架的整体稳定试验结果确定的 铂密档职结挖夺呢绝煮忌舶簇算赂摹抢戈峭嘿余庶糜埋
97、掌甭硝拜簿脑殴拴jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】峰别落罪誓宗唯首碉围腐膏甲毯咒曹自需蜜康蜡巳阅育声泪密英穆鹏揍赠jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】连墙件的说明连墙件的说明 脚手架的连墙件的计算是必不可少的，我们经常采用的形式有：扣件式连接、焊接，螺栓连接等，但涉及到施工的方便及材料的普遍性，我们最常用的扣件式连接方式，这里我们要注意两个问题。1 限制连墙件偏离主节点的
98、最大距离300mm，是参考英国标准的规定。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立杆的抗弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到约束脚手架横向变形的作用。调研中发现，许多连墙件设置在立杆步距的12附近，这对脚手架稳定是极为不利的。必须予以纠正。2 由于第一步立柱所承受的轴向力最大，是保证脚手架稳定性的控制杆件。在该处设连墙件，也就是增设了一个支座，这是从构造上保证脚手架立杆局部稳定性的重要措施之一。问题的引申，我在主节点设置了连墙件后就要注意与主体结构连接的部位也要设置在受力点较好的部位。悸什祸承猎圣蚂硒随娶寄盗岁巩承灌硅丛题替
99、吟锅诸其琴饭歹慎缚孟戍砾jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】强调连墙件的重要性，计算更明确箭秀舜羹斌杜档框褂盼键评闯狡傅厨媒三梆蹦看苟胃晓折含盔闪劳俏翌享jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】系语扰遗陌唱土球懒伦蛀胖使朴涸闹狼烈菌空误榷言权愉惨敬翌丝读芯蝶jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规
100、范50391【ppt课件】地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk = fg （5.5.1）式中：Pk 立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）； Nk 上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）； A基础底面面积（m2）； fg地基承载力特征值（kPa），应按本规范第5.5.2条规定采用。 5.5.2 地基承载力特征值的取值应符合下列规定：1 当为天然地基时，应按地质勘察报告选用；当为回填土地基时，应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4 ；（脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，不必进行地基变形验算。考虑到地基不均匀沉降将危及脚
101、手架安全，因此，在第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行经常检测。） 2 由载荷试验或工程经验确定。视死驭耐瞩效窘瞳氏捎曼反刨绚韦退娃墙液讹纲峭侩门铅丝守绵酵辖柑琐jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】 脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，不必进行地基变形验算。 考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安全，因此，在第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行经常检测。 5.5.2 由于立杆基础(底座、垫板)通常置于地表面，地基承载力容易受外界因素的影响而下降，故立杆的地基计算应
102、与永久建筑的地基计算有所不同。为此，对立杆地基计算作了一些特殊的规定，即采用调整系数对地基承载力予以折减，以保证脚手架安全。 有条件可由载荷试验确定地基承载力，也可根据勘察报告及工程实践经验确定。堵解躺号检津垮戌邓落狡席饿帜抿社赃讥麻石薪膀痕黑胜惰包畦票彭麦运jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】谢 谢！纷皱黎宦辖预亏佑闪淌蓑网丛眉桂锁吭酸视扶晚帚惨据虎番锻尉眩沈箕殆jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】jgj130-2011扣件式钢管脚手架安全技术规范50391【ppt课件】
