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1、. .扣件式满堂支撑架平安计算书扣件式满堂支撑架平安计算书一、计算依据一、计算依据1 1、 建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规JGJ130-2011JGJ130-20112 2、 混凝土构造设计规混凝土构造设计规GB50010-2010GB50010-20103 3、 建筑构造荷载规建筑构造荷载规GB50009-2012GB50009-20124 4、 钢构造设计规钢构造设计规GB50017-2003GB50017-20035 5、 建筑施工临时支撑构造技术规建筑施工临时支撑构造技术规JGJ300-2013JGJ300-20136 6、 建筑施工高处作业平安技
2、术规建筑施工高处作业平安技术规JGJ80-1991JGJ80-1991二、计算参数二、计算参数根本参数满堂支撑架的宽度B(m)满堂支撑架的高度H(m)剪刀撑含水平布置方式立杆横向间距lb(m)顶步水平杆步距h(m)次楞间距a(mm)计算依据1310.2普通型0.90.75250满堂支撑架的长度L(m)立杆布置形式立杆纵向间距la(m)水平杆步距h(m)立杆自由端高度h0(mm)27单立杆0.91.5400建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规JGJ130-2011材料参数架体钢管类型482.6脚手板类型竹串片脚手板垫板栏杆、栏板类型栏杆、竹串片 底座形式脚手板挡板. ! . .主楞钢材牌号主楞类型
3、次楞类型主楞合并根数次楞自重标准值gkc(kN/m)架体底部垫板面积A(m2)Q235圆钢管矩形木楞20.0220.25次楞钢材牌号主楞规格次楞规格主楞自重标准值gk(kN/m)可调托座承载力允许值(kN)/482.640900.05830荷载参数材料堆放荷载标准值Q1(kN/m2)架体是否封闭密目网2施工均布活荷载Q2(kN/m2)2否密目式平安立网自重标准值g3(kN/m2)风荷载体型系数us栏杆自重标准值g2k(kN/m)地基土类型是否考虑风荷载地面粗糙度类型/风压高度变化系数uz脚手板自重标准值g1k(kN/m2)根底类型地基承载力特征值fak(kPa)架体搭设省份、城市简图：/0.3
4、5地基土250(省)(市)/0.17碎石土否/图1平面图图2纵向剖面图1图3纵向剖面图2三、次楞验算三、次楞验算恒荷载为：g1=1.2gkc+g1ke=1.2(0.022+0.35250/1000)=0.131kN/m活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4(2+2)250/1000=1.4kN/m. ! . .次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下：图4可变荷载控制的受力简图1 1、强度验算、强度验算图5次楞弯矩图(kNm)Mmax=0.124kNm=Mmax/W=0.124106/(185.333103)=1.454N/mm2f=15N/mm2满足要求2 2、抗剪验算、抗剪验算图
5、6次楞剪力图(kN)Vmax=0.827kNmax= VmaxS0/(Ib) =0.82710340.5103/(341.333104410)=0.245N/mm2=125N/mm2满足要求3 3、挠度验算、挠度验算挠度验算荷载统计：qk=gkc+g1ke+(Q1+Q2)e =0.022+0.3250/1000+(2+2)250/1000=1.097kN/m图7挠度计算受力简图图8次楞变形图 (mm)max=0.145mm=max(10000.9/150,10)=10mm满足要求4 4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN正常使用极限状态下支座反力为：Rk
6、=1.086kN. ! . .五、主楞验算五、主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于平安，计算简图如下：图9简图1 1、抗弯验算、抗弯验算图10主楞弯矩图(kNm)Mmax=0.501kNm=Mmax/W=0.501106/(7.98103)=62.817N/mm2f=205N/mm2满足要求2 2、挠度验算、挠度验算图12简图图13主楞变形图(mm)max=0.5mm=max(10000.9/150,10)=10mm满足要求3 3、支座反力计算、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=6.073kN六、立杆验算六、立杆验算1 1、长细比验算、长细比验算验算立
7、杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.323(1.5+2400/1000)=3.044ml02=k2h=11.9511.5=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.044,2.926)=3.044m=l0/i=3.0441000/(1.6110)=189.048=210满足要求. ! . .2 2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算( (顶部立杆段顶部立杆段) )1=l01/i=3.0441000/(1.6110)=189.048根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.201N1=Rmax=6.073
8、kNf=N1/(A)=6.0731000/(0.2013.71100)=81.483N/mm2=205N/mm2满足要求3 3、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算( (非顶部立杆段非顶部立杆段) )2=l02/i=2.9261000/(1.6110)=181.77根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.216N3=Rmax+1.2Hgk=6.073+1.210.22.91/100=6.43kNf=N3/(A)=6.431000/(0.2163.71100)=80.063N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(6.073,0)=6.073kNN=6.073kNN=150kN满足要求八、立杆地基根底计算八、立杆地基根底计算立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.073/(0.90.25)=26.993kPafak250kPa满足要求. ! .
