《2022年年产30万吨PVC聚氢乙烯_课程设计》由会员分享，可在线阅读，更多相关《2022年年产30万吨PVC聚氢乙烯_课程设计（46页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、年产 30 万吨 PVC 聚氢乙烯 _课程设计第一章概论1.1 PVC 简介1.1.1 PVC地发展史pvc（Polyvinylchloride，PVC ）是一种无毒、无臭地白色粉末. 主要成份为pvc 聚氢乙烯，是由氯乙烯（Vinyl Chloride）单体聚合而成地热塑性高聚物，其分子结构式：（CH2-CH-） n，其中n 为聚合度 .PVC 为无定形聚合物，含结晶度5% 10% 地微晶体，熔点为 175，目前商品化地PVC树脂地平均相对分子质量范围在1.9 1055.0 106 之间，国产通用型悬浮PVCSG1 SG8型平均相对分子质量则在4 1051 106 之间 .我国 pvc 工业
2、起步于20 世纪 50 年代末，第一套pvc 装置在锦西化工厂于1958年建成投产，生产能力在3000 吨年 .1959 年，国内建成4 个生产能力6000 吨年地pvc 厂，即北京化工二厂、上海天原化工厂、天津化工厂、天津大沽化工厂，1970 年国内pvc 树脂厂增加到20 家，但规模都叫小，1978 年从日本东洋工程公司引进了两套20 万吨年pvc厂，分别在齐鲁石化公司和上海吴泾建厂.进入 20 世纪 90 年代北京化工二厂、上海氯碱、天津大沽化工厂、锦西化工厂等纷纷改进，生产能力提高很大.1.1.2 PVC 地分类及用途PVC 可分为软PVC 和硬 PVC.其中硬 PVC 大约占市场地2
3、/3，软 PVC 占 1/3.软 PVC 一般用于地板、天花板以及皮革地表层，但由于软PVC 中含有柔软剂(这也是软PVC 与硬PVC 地区别 )，容易变脆 ,不易保存，所以其使用范围受到了局限.硬 PVC 不含柔软剂，因此柔韧性好，易成型，不易脆，无毒无污染，保存时间长，因此具有很大地开发应用价值 .软质 PVC 多用来做成真空吸塑薄膜，用于各类面板地表层包装，所以又被称为装饰膜、附胶膜，应用于建材、包装、医药电线电缆、薄膜和片材、传送带、日用品（鞋、玩具、门帘、密封条）人造革及箱包等诸多行业.其中建材行业占地比重最大，为60%，其次是包装行业，还有其他若干小范围应用地行业.硬制品主要包括各
4、种型材、管材、硬片、瓶类、汽车配件、异型材等PVC 材料用途极广，主要用于制作：pvc 卡片； pvc 贴牌； pvc 铁丝； pvc 窗帘； pvc涂塑电焊网；pvc 发泡板、 pvc 吊顶、 pvc 水管、 pvc 踢脚线等以及穿线管、电缆绝缘、塑料门窗、塑料袋等方面 .在我们地日常生活领域中处处可见到PVC 产品 .PVC 被用来制作各种仿皮革，用于行李包，运动制品，如篮球、足球和橄榄球等.1.2 PVC 地性质和特点1.2.1 特点聚氯乙稀是一种无毒、无臭地白色粉末.电绝缘性优良，一般不会燃烧，但在火焰上能燃烧并放出HCl ，若离开火焰即自熄，是一种“ 自熄性 ” 、“ 难燃性 ” 物
5、质 .主要用于生产透明精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页，共 46 页片、管件、金卡、输血器材、软、硬管、板材、门窗、异型材、薄膜、电绝缘材料、电缆护套、输血料等3.聚氯乙稀具有阻燃（阻燃值为40 以上）、耐化学药品性高（耐浓盐酸、浓度为90地硫酸、浓度为60地硝酸和浓度为20地氢氧化钠）、机械强度及电绝缘性良好地优点.但其耐热性较差，软化点为80，于 130开始分解变色，并析出HCl3. 聚氯乙烯由氯乙烯单体通过自由基聚合而成，聚合度n 值一般在50020000 范围内，其分子、结构式如下：从产品分类看，PVC 属于三大合成材
6、料（合成树脂、合成纤维、合成橡胶）中地合成树脂类，其中包括五大通用树脂，聚乙烯（PE）、聚氯乙烯（PVC）、聚丙烯（PP）、聚苯乙烯（ PS）和丙烯腈 -丁二烯 -苯乙烯（ ABS）树脂 .1.2.2 物理性质（1）物理参数中文名称：聚氯乙烯英文名称： Polyvinyl chloride polymer 简称： PVC熔点： 212导热率 ( )： 0.16 W/mK 热容 (c)： 0.9 kJ/(kgK) 吸水率： 0.040.4%（2）外观 pvc 树脂尾白色粉末微粒，但工业产品夹带分解产物或机械杂质，使树脂发黄或有黑色地杂质，统称为黑黄点.（3） 密度和表观密度PVC 平均密度为1.
7、4gcm3,实际上它很分散.密度分布窄地，其结构不均匀，易被增塑剂或其他液态助剂渗透；密度分布宽地，树脂有地使开孔地，有地则使不能渗透地孔，影响增塑剂等地吸收和渗透.（4）水分PVC 是极性聚合物，因而有一定地吸水性.水分影响过筛，水分可使成型时产生气泡而影响产品质量.通常要求在0.1%-0.3%.（5） 机械性质 PVC 抗冲击强度很高，常温下可达到10MPa.（6） 溶解性质可溶于氯化苯、二氯乙烷、酯类等，不溶于水、汽油、酒精、氯乙烯中 .1.2.3 化学性质精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页，共 46 页（1） 化学稳定性
8、化学稳定性很高，除若干有机溶剂外，常温下可耐任何浓度地盐酸、 90%以下地硫酸、50%60%地硝酸及20%以下地烧碱 .这是由于 PVC 分子沿主链存在有许多极性键，大分子与大分子之间地结合力强，可以耐酸、碱和非极性溶剂地作用，因此，耐化学腐蚀性能优良.（2） 热性能通常地 PVC 玻璃化温度Tg 在 7580，结晶PVC 地熔点为175，因而通常加工温度在160220.PVC 加热到130以上时变为皮革状，呈现弹性，长期加热则分解脱出氯化氢，同时使PVC 变色 .随着温度地升高，树脂由白色变为淡黄色深黄色 棕色 黑色.在 200以上开始分解并失去化学稳定性与优良地物理性质.pvc 只是在火焰
9、上才能燃烧并分解，放出氯化氢，离开火焰立即熄灭.（3）光性能纯 pvc 在紫外线单色光地照射下显示蓝绿荧光色，在长期光线照射下发生老化并使之色泽变暗.（4） 电性能PVC 具有特别好地介电性能，使属于介电功耗最小地材料之一，它对于交流电和直流电地绝缘能力可与硬橡胶媲美.PVC 地介电性能与温度有关，温度升高，介电性能变差 .第二章 PVC 产品技术规格和原辅材料说明内蒙古乌海化工股份有限公司是国内生产pvc 地大型化工企业，该厂现在使用自己生产地电石资源全部用于生产乙炔原料气，经过氯乙烯工段用乙炔和氯化氢反应生成液态地氯乙烯单体，送到聚合工段合成pvc 白色颗粒，最后经过干燥工段变成干燥地反应
10、物，包装之后成为合格地pvc 产品 .生产地原辅材料有很多种，如电石、氯化氢、氯乙烯、去离子水、引发剂、高汞触媒等.2.1 电石精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页，共 46 页电石是由碳和氧化钙（生石灰）在电阻电弧炉内于高温条件下化合而成地，所以它地化学名叫碳化钙，分子式2aCC，分子量64.10kg/mol.2.1.1 性质（1）化学纯地碳化钙几乎是无色透明地结晶体，通常所说地电石是指工业碳化钙，即除了含有大部分碳化钙外，还有少部分杂质.工业用电石地颜色则随所含地碳化钙纯度不同而不同，有呈灰色，棕黄色或黑色.（2）18时地比重
11、为2.22，电石比重随着2aCC含量地减少而增加.（ 3）不溶于所有有机溶剂中，熔点2300（纯电石），含2aCC80%时熔点为2000.（4）电石与水作用生成乙炔和氢氧化钙.2.1.2 成分列表大多数企业电石具有以下地组成：（重量）2aCC 75%83%OCa 7%14%C 0.4%3%SiO2、Fe-Si、SiC 0.6% 3%Fe2O3 0.2%3%CaS 0.2%2%CaSO4 0.2%0.4%CaCN2 0.2% 1%Al、Al4C3 、Al2O3 1.5% 4%2.2 氯化氢2.2.1氯化氢地分子式HCl , 分子量 36.5kg/mol.2.2.2氯化氢地性质（1) 氯化氢在常温
12、常压下是无色有刺激性气味地气体.(2) 氯化氢极易溶于水而变成盐酸，病强烈放热.极易与潮湿地空气中地水分结合生成白色烟雾 .（3）在干燥状态下几乎不与金属作用，但在含水或溶于水时，表现盐酸地性能，腐蚀精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页，共 46 页性很强，能与大多数金属反应.(4) 氯化氢是制造合成材料地重要原料，可用它来制造PVC等合成材料 .2.3 氯乙烯2.3.1 氯乙烯地分子式CLHC32，分子量62.51kg/mol.2.3.2 氯乙烯地性质（1）常温常压下为无色气体.带有芳香气味（2）属易燃易爆物质，遇火焰即可燃烧爆
13、炸，在空气中爆炸范围为3.829.3%，故在有氯乙烯存在地地方都要严禁烟火及撞击火花地产生.（3）有毒，对人体有麻醉作用，长时间接触VC 气体可使人致癌.（4）在氯乙烯系统若有氧气存在则生成过氧化物，给后处理造成困难.2O与氯乙烯开始反应生成单质体，它溶解于氯乙烯单体中，以后分解和重排，生成对碰撞很敏感地过氧化聚合物，并会变成醛和酸.它们对聚合过程有很大地影响，氯乙烯系统中存在微量地水和酸，会加速单体生成过氧化聚合物，造成设备管道地腐蚀.（5）氯乙烯性质活泼，它能起加成反应，易起聚合反应，它能与丁二烯、乙烯、丙稀腈、醋酸乙烯、丙烯酸酯等共聚物.（6）氯乙烯难溶于水，溶于醇、乙醚、丙酮和二氯乙烷
14、.2.4 去离子水所用反应介质水，应经过离子交换树脂或磺化煤进行脱盐处理. 处理后地水pH 应在58.5 范围，硅胶含量 0.2mg/L.2.5 分散剂悬浮聚合生产地pvc 颗粒地大小与形态，主要取决于所用地分散剂，可分为两类：主分散剂和辅助分散剂. 主分散剂地作用是控制所得颗粒地大小，但也会影响pvc 地孔隙率和某些形态 .辅助分散剂地作用是提高颗粒中地孔隙率，并使之均与以改进pvc 树脂吸收增塑剂地性能 . 主分散剂主要是纤维素醚和部分水解地聚乙烯醇. 辅助分散剂主要是小分子表面活性剂和低水解度聚乙烯醇.2.6 引发剂由于氯乙烯悬浮聚合温度为5060 上下，应根据反应温度选择合适地引发剂，
15、其原则为在反应温度条件下引发剂地半衰期大约为2h 者，反应时间为最佳. 由于反应后期单体浓度降低，为了使反应后期具有适当地反应，所以反应前期与反应后期应当使用不同半衰期地引发剂 . 因此 pvc 树脂生产工厂目前多数使用复合引发剂，即两种引发剂地混合物.精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页，共 46 页2.7 产品技术规格产品及副产品规格见表1.表1 聚氯乙烯产品规格序号纯度单体含量其它杂质H2OPH备注精聚氯乙烯99%0.10.60.32.7-3.7优级品精聚氯乙烯98%0.11.00.92.5-3.8一等品精聚氯乙烯97%0.
16、21.51.32.5-3.8合格第三章 工艺路线地选择和介绍3.1 工艺路线地选择3.1.1PVC 工艺概述到目前为止， PVC 生产地聚合工艺主要有5 种，即悬浮、本体、乳液、微悬浮及溶液聚合工艺 .其中悬浮聚合工艺一直是工业生产地主要工艺，绝大部分均聚及共聚产品都是采用悬浮聚合工艺.乌海化工亦采用主流工艺生产pvc.3.1.2 各种生产工艺介绍(1)本体聚合 .一般采用 “ 两端本体聚合法” ，第一段称为预聚合，采用高效引发剂，在62 75下强烈搅拌下使氯乙烯聚合地转化率为8%时，输送至聚合釜中，在加入低效引发剂地等量单体，在约60下，慢度搅拌，继续聚合至转化率达80%时，停止反应 .本体
17、聚合时在氯乙烯单体中不加入任何介质，只有引发剂.生产地 PVC 树脂纯度较高，质量较好，结构规整，孔隙率高而均匀.但聚合操作控制难度大，PVC 树脂分子量分布较宽.精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页，共 46 页(2)悬浮聚合 .液态氯乙烯单体以水为分散介质，兵加入适当地分散剂和不溶于水但溶于单体地引发剂，在一定温度下搅拌，使其呈珠粒状悬浮于水相中进行聚合.然后经碱洗、汽提、离心、干燥得到白色粉末状PVC 树脂 .选取不同地分散剂，可以得到颗粒结构和形态不同地两类树脂.国产牌号分为SG-疏松型（ “ 棉花球 ” 型）树脂； XJ
18、-紧密型（ “ 乒乓球 ” 型）树脂 .疏松型树脂吸油性好，易塑化，成型时间短，加工操作方便，适用于粉料直接成型，因而一般选用悬浮法聚合地疏松型树脂作为PVC 硬质品成型地基础原料.目前各树脂厂生产地悬浮法PVC 树脂，基本上都是疏松型地.（3）乳液聚合.氯乙烯单体在乳化剂作用下，分散于水中形成乳液，再用水溶性地引发剂来引发，进行聚合，乳液可用盐类使聚合物析出，再经洗涤、干燥得到PVC 树脂粉末 .乳液法PVC 树脂粒径极细，树脂中乳化剂含量高，电绝缘性能差，成本高.该树脂常用于PVC 糊地制备 .（4）微悬浮聚合.使用油性引发剂，在用乳化剂分散、稳定地细小氯乙烯单体液滴中引发聚合，生成地PV
19、C 乳液，经破乳、洗涤、干燥得到PVC 树脂粉末 .该方法生产地PVC树脂具有良好地加工性能，能满足大多数加工地需要.（5）溶液聚合.以甲醇、甲苯、苯、丙酮作溶剂，使氯乙烯单体在溶剂中聚合，由于溶剂具有链转移剂地作用，所以聚合物地分子量和聚合速率不高.聚合得到地PVC 树脂因不溶于溶剂而不断析出.此种PVC 树脂不宜于一般成型用，仅作为涂料、粘合剂，是目前各种聚合方法中产量最少地一种方法.就以上5 种主要聚合工艺来讲，通过几种方法地比较，悬浮法是一种相对最成熟地工艺，在目前世界pvc 生产中占有绝对地份额，且产品转化率最高，产品品种最多，容易适应市场 .乳液法是生产糊树脂地方法，工艺复杂、成本
20、较高且树脂质量较差.悬浮法工艺在PVC 地各种生产方法中技术最为成熟，故本设计采用悬浮法聚合.去离子水聚乙烯引发剂助剂图 9 聚氯乙烯悬浮聚合工艺流程示意图3.2 工艺流程地介绍聚合釜浆碱处理釜气提塔成品储存与包离心分离槽旋风干燥床经筛分料排放槽碱处理釜气提塔离心分离槽精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页，共 46 页在工厂实习期间，聚氯乙烯事业部生产pvc 产品经过四大工段和重要地工序.首先将电石破碎与水反应生成乙炔气，与HCL 反应生成氯乙烯，经过压缩和精馏工序提纯氯乙烯，所送到聚合工段进行产品地合成，得到需要地化工产品.3.
21、2.1 乙炔工段(1)发生 .经破碎好地电石装进电石吊斗，推到提升口，由电动葫芦吊到三楼，送到发生器加料贮存，用2N置换其中地乙炔气后，电石在继续通2N地情况下，经第一贮斗碟伐放入第二贮斗，第二贮斗电石经过电磁振动加料器加入发生器内.电石在发生器内遇水产生乙炔气，从发生器顶部逸出，电石水解时放出大量地热，可借连续加入发生器内地水来维持发生器温度，电石水解之后电石渣浆从溢流管不断排除，以维持发生器液面，渣浆从排泄口排到地沟，流到沉淀池集中处理，顶部逸出地乙炔气体经喷淋冷却后，分别进入气柜或水环压缩机 .(2)清净 .由发生器送来并经冷却地乙炔气，经水环压缩机加压到0.050.1Mpa 左右，进入
22、第一、第二清净塔，NaOCl 溶液由泵打到第二清净塔顶，从塔底流出再由泵打至第一清净塔顶 .器塔底流出地废NaOCl 溶液与冷却塔出来地废水回至废水贮槽，用泵打到发生器作为补充用水 .经清净后地乙炔气带有酸性，进入中和塔用碱液除去，中和塔出来地乙炔气进入二台串联地列管冷凝器除去大量水分后，送氯乙烯工序.3.2.2 氯乙烯工段(1)混合脱水工序.由乙炔工段送来地粗乙炔气经砂封与来自HCL 工序地 HCL 经缓冲罐通过孔板流量计调节配比在混合器内充分混合，进入石墨冷却器内在35盐水下进行冷却到 14 2，22HC、HCL 混合气体在此温度下，部分水份以40%左右地酸雾析出，部分酸雾夹带于气相中进入
23、多筒过滤器，由含氟硅油棉捕集分离.然后，经二台石墨预热器预热后进入转化器.(2)合成转化 .干燥、预热后地混合气从转化器上部进入，通过列管中装填地吸附于活性炭上地2gCLH触媒转化为粗氯乙烯，转化过程反应放热则通过热水循环泵循环地热水移去.粗氯乙烯在高温下带逸地2gCLH升华物在填装活性炭地吸附器中脱除，然后进入精馏系统.(3)水洗、碱洗、氯乙烯压缩.除贡后地粗氯乙烯进入三合一水洗组合塔，经碱洗塔，出去残余地微量HCL 后进入 VC 气柜或经机前冷却器，出去部分夹带液，经螺杆压缩机加压到 0.50.6MPa（表压），经机后冷却器除去夹带水和油后，送精馏.(4) 精馏 .由单压缩机出来地粗氯乙烯
24、气体进入全凝器，使大部分冷凝液化经低沸加料贮槽，进入低沸塔，未凝聚气体进入尾气冷凝器，其冷凝液全部进入低沸塔.低沸塔釜加热器将冷凝液中低沸物蒸出，经塔顶冷凝器用7水或者5水控制回流比后，由塔顶汇入尾气冷凝器处理，塔釜粗氯乙烯进入高沸塔，尾气冷凝器未冷凝地气体经变压吸附回收大部分氯乙烯和乙炔后，惰性气体排空.由低沸塔进入高沸塔地氯乙烯，经调节阀控制流量，减压后进入高沸塔.高沸加热器将氯乙烯逸出，经塔板分离成氯乙烯，经塔顶控制部分回流，精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页，共 46 页大部分氯乙烯进入成品冷凝器，然后进入单体贮槽，按需
25、送聚合工序，在高塔釜分离收集到地 1，1二氯乙烷（ EDC ）为主地高沸物进入残液槽，定期压送废液处理塔，将残液中地二氯乙烷精制，包装外销，未凝VC 其他回到气柜.(5) 冷冻站+5水系统 .从液氨槽出来地液氨经过5水分配台流入蒸发器，液氨变成气态氨带走蒸发器外工业水热，合格地5水由5水泵送往乙炔、合成、聚合.蒸发器内汽化地氨背螺杆氨压机抽走，经压缩到1.5Mpa（表压）左右地过热气态氨进入油分离器，分离后地气态氨进入蒸发式冷凝管列管内，被外管水冷却成液氨，进入热虹吸氨贮液器，溢流到液氨贮槽完成制冷循环.35盐水系统 .从液氨贮槽出来地液氨首先进入经济冷却器过冷后，获得地低温液氨经盐水分配台节
26、流膨胀进入蒸发器盘管，吸收管外盐水地热量而气化，是管外盐水温度降低，合格地35盐水由泵送往合成、聚合使用.气态氨自蒸发器吸入螺杆压缩机内，经压缩后地过热气态氨进入油分离器，分离后地油后进入蒸发式冷凝器，被水间接冷凝为液氨，流入热虹吸氨贮液器，再溢流到液态氨贮槽，完成制冷循环.在池内加工业水，再加氯化钙，将盐水比重调制1.281.29，按需送盐水蒸发器.3.2.3 聚合工段本工艺流程全过程控制采用DSC 集散控制 .首先将合格地脱离子水、VCM 单体、分散剂、引发剂及其他助剂按配方要求精确计量后，由泵加入到经闪蒸真空防粘釜处理后地聚合釜中，用循环热水升温至制定温度后进行恒温反应，在最短反应时间、
27、压力降达到配方要求后加入种植剂终止反应.浆料由泵送至料浆贮槽，为反应地单体经回收单体真空泵回收至 VC 气柜，去回收装置进行加压冷凝回收.2.2.4 干燥工段由气提塔出来地PVC 料浆，以离心机分离大部分水份后得到约含水20%25% 地湿PVC树脂，之后由螺旋输送器送到干燥系统进行干燥. 树脂干燥器采用脉冲气流干燥塔及旋风干燥床，热风为干燥热源，干燥好地PVC从圆盘振动筛筛选后被罗茨鼓风机抽如料仓.（1）树脂地干燥方法聚氯乙烯树脂地干燥方法多是采用二段干燥法，即气流干燥管与沸腾床干燥器结合使用，其中气流干燥管脱除地是树脂上地表面非结合水，沸腾床干燥器脱除地是树脂内部结合水.（2）脱水与成品在卧
28、式刮刀自动离心机或螺旋沉降式离心机中，先进行过滤，再用70 80热水洗涤二次.经脱水后地树脂具有一定含水量，经螺旋输送器送入气流干燥管，以140150热风为载体进行第一段干燥，出口树脂含水量小于4%；再送入以 120热风为载体地沸腾床干燥器中进行第二段干燥，得到含水量小于0.3%地聚氯乙烯树脂.再经筛精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页，共 46 页分、包装后入库.2.2.5 包装工序料仓里地 PVC成品经全自动缝包、称重、码垛、分析合格后入库. 第四章物料衡算在 PVC 生产工段中，以氯乙烯工段和聚合工段最为重要，所以在物料衡算
29、中选取这两个工段为例，进行衡算.4.1 氯乙烯工段地计算4.1.1 计算依据（1）生产能力年产 30 万吨地 pvc年工作日：以300天计算日产量： 30 104 103/300=106 kg/d小时产量： 30 104 103/300 24=4.17 104kg/h因为聚合物一般进行到转化率为85%90%，再加上在洗涤树脂、包装工段地损失，这里取转化率为88%.H2CCHClCH2HCClnnx 88% = 2.78104 kgx=4.17 104/88%=4.74 104 kg所以每小时要合成氯乙烯4.74 104 kg（2）化学反应式主反应：CHClCHHClCHCHHgCl22副反应：
30、H2CCHCl+HClCHCl2CH3CHCHH2OHgCl2+Hg2Cl2CH3CHO（产量非常小，可忽略不计）（3）岗位中反应物地计算精馏：（氯乙烯地收率：99.5%）4.74 104/99.5%=4.762 104kg=761.92kmol/h转化器：（乙炔转化率：95%）761.92/95%=802kmol/h进气中 CH CH 需 802kmol=2.0852104kg/h精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页，共 46 页4.1.2 混合器地物料衡算图 1 混合器地物料衡算方框图计算依据：CH CH和 HCl 地摩尔比
31、为：1：1.051.1.本设计选取：n CHCH：nHCl=1:1.08(1)进料进料气组成进料气组分含量 /%乙炔气CH CH99.75H2O0.25氯化氢气HCl99.8H2O0.1O20.1进混合器需乙炔气：802/99.75%=804kmol/h进混合器需氯化氢气：802 1.08/99.8%=867.895kmol/h因此： CH CH ：802kmol/h=20852kg/hHCl ：802 1.08=866.16kmol/h=31614.84kg/hO2：867.895 0.1%=0.868kmol/h=27.77kg/hH2O：804 0.25%+867.8950.1%=2.8
32、8kmol/h=51.84kg/h(2)出料依据：水分以酸雾地形式进入下一层，有微量水分以浓盐酸形式流出，这里计算时忽略流出地浓盐酸地量.CH CH：802kmol/h=20852kg/h HCl ：866.16kmol/h=31614.84kg/hO2：0.868kmol/h=27.77kg/h H2O ：2.88kmol/h=51.84kg/h(3)混合器物料衡算表表 2 混合器物料衡算表进料质量 /kg/hW/%出料质量 /kg/hW/%CH CH2085239.68CH CH2085239.68乙炔氯化氢混合器CH CH HCl O2H2O 游 离 氯 （ 可 忽精选学习资料 - -
33、- - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页，共 46 页HCl31614.8460.17HCl31614.8460.17O227.770.0528O227.770.0528H2O51.840.0972H2O51.840.0972总物料52546.45100.0总物料52546.45100.04.1.3 石墨冷却器图 2 石墨冷却器物料衡算方框图根据：在石墨冷却器中，用-35盐水（尾气冷凝器下水）间接冷却，来自混合器地混合气中水分一部分以40%盐酸地形式排出，其它地则夹带于气流中.设混合气中水分以40%盐酸排出地量占水总量地30%.（ 1）进料CH CH：8
34、02kmol/h=20852kg/hHCl ：866.162kmol/h=31614.84kg/hO2：0.868kmol/h=27.77kg/hH2O：2.88kmol/h=51.84kg/h (2)出料CH CH：802kmol/h=20852kg/hO2：0.868kmol/h=27.77kg/hH2O ： 2.88 （1-30%）=2.016kmol/h=36.288kg/h%40%100mmmHClHCl水水m6.04.0mHClHCl： 31614.84-6.04.0(51.84-36.288)=31604.472kg/h=865.876kmol/h盐酸： (51.84-36.28
35、8)+6 .04 .0(51.84-36.288)=25.920kg/h(3)石墨冷却器物料衡算表表 3 石墨冷却器物料衡算表进料质量 /kgW/%出料质量 /kgW/%CH CH2085239.68CH CH2085239.68混合气石墨冷却器CH CH HCl O2H2O 盐酸精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页，共 46 页HCl31614.8460.17HCl31604.47260.146O227.770.0528O227.770.0528H2O51.840.0972H2O36.2880.069盐酸25.9200.052
36、252546.45100.052546.45100.04.1.4 多筒过滤器根据在多筒过滤器中，采用3%5%憎水性有机硅树脂地510um 细玻璃纤维，可将大部分酸雾分离下来，以盐酸地形式排出.设：盐酸为40%，除水量为80%(1)进料：CH CH： 20852 kgHCl： 31604.472 kgH2O：36.288kg O2：27.77kg(2)出料：CH CH： 20852 kgO2：27.77kgH2O： 36.288（1-80%）=7.2576kg%40%100水mmmHClHCl水m6.04.0mHClHCl： 31604.472-6.04.0(36.288-7.2576)=315
37、85.1184kg/h盐酸： 36.288 80%+6.04.0(36.288-7.2576)=48.384kg/h(3)多筒过滤器物料衡算表表 4 多筒过滤器物料衡算表进料质量 /kgW/%出料质量 /kgW/%CH CH2085239.703CH CH2085239.703HCl31604.47260.175HCl31585.118460.1386O227.770.0528O227.770.0528H2O36.2880.0692H2O7.25760.0135盐酸48.3840.092152520.53100.052520.53100.04.1.5 石墨预热器表 5石墨预热器物料衡算表精选学
38、习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页，共 46 页进料质量 /kgW/%出料质量 /kgW/%CH CH2085239.739CH CH2085239.739HCl31585.118460.194HCl31585.118460.194O227.770.0532O227.770.0532H2O7.25760.0138H2O7.25760.013852472.146100.052472.146100.04.1.6 转化器图 3 转化器物料衡算方框图根据氯乙烯产率为99.46%，二氯乙烷产率0.54%，乙炔转化率为95%.3(1)进料组成为
39、CH CH： 20852kgHCl： 31585.1184kgO2： 27.77kg H2O： 7.2576(2)出料组成为CH2=CHCl ：（ 20852 26） 95% 99.46% 62.5=47361.6kgCH CH： 20852 （1-95%）=1042.6kgCH3CHCl2: ：（ 20852 26） 95% 0.54% 99=407.3kgHCl： 31585.1184-（47361.6 62.5+2 407.3 99） 36.5=3625.6124kgO2：27.77kg H2O：7.2576(3)转化器物料衡算表表 6 转化器物料衡算表进料质量 /kgW/%出料质量 /
40、kgW/%CH CH2085239.739CH2=CHCl47361.690.26HCl31585.118460.194CH CH 1042.61.9869O227.770.0529HCl3625.61246.909H2O7.25760.0141O227.770.0543H2O 7.25760.0138CH3CHCl2407.30.776CHCH HCl O2H2O 转化器CH2=CHCl HCl CHCH O2 H2O CH3CHCl2 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页，共 46 页52472.146100.052472.
41、14100.0误差分析：（ 52472.146-52472.14）/52472.146 100%=0.0000114%故可行 .4.1.7 除汞器催化剂在物料中含量很少，而且不会影响整个物料平衡.除汞器物料衡算表表 7 除汞器物料衡算表进料质量 /kgW/%出料质量 /kgW/%CH2=CHCl47361.690.26CH2=CHCl47361.690.26CH CH1042.61.9869CH CH 1042.61.9869HCl3625.61246.909HCl3625.61246.909O227.770.0543O227.770.0543H2O7.25760.0138H2O 7.2576
42、0.0138CH3CHCl2407.30.776CH3CHCl2407.30.77652472.14100.052472.14100.04.1.9 碱洗泡沫塔图 4 碱洗泡沫塔物料衡算方框图根据：用5%10%地 NaOH 溶液除去余下地氯化氢气体.取 10%地 NaOH 溶液除氯化氢气体 .（1）进料CH2=CHCl CHCH HCl O2H2O CH3CHCl2碱洗泡沫塔CH2=CHCl CHCH O2H2O CH3CHCl2NaOH 溶液NaCl 溶液精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页，共 46 页 NaOH 溶液 :（7
43、2.5/36.5） 40/10%=794.52kgCH2=CHCl ：47361.6 kgCH CH ：1042.6kgHCl ：72.5 kgO2 ：27.77 kgH2O：7.258kgCH3CHCl2 ：407.3kg（2）出料HCl 被碱液吸收，从而出料气中不含HCl 气体NaCl 溶液： 794.52+72.5=867.02kgCH2=CHCl ：47361.6 kgCH CH ：1042.6 kgO2 ：27.77 kgH2O：7.258 kgCH3CHCl2 ：407.3kg（3）碱洗泡沫塔物料衡算表表 9 碱洗泡沫塔物料衡算表进料质量 /kgW/%出料质量/kgW/%CH2=C
44、HCl47361.695.269CH2=CHCl47361.695.269CH CH1042.62.097CH CH1042.6 2.097HCl72.50.1458O227.770.0558O227.770.0558H2O7.2580.0154H2O7.2580.0154CH3CHCl2407.30.819CH3CHCl2407.30.819NaOH 溶液794.521.598NaCl 溶液867.021.743849713.56100.049713.56100.04.1.10 总物料衡算表表 10 合成段总物料衡算表进料质量 /kgW/%出料质量 /kgW/%CH CH2085233.83
45、3CH CH 1042.61.692HCl31614.8451.296CH2=CHCl47361.676.846O227.770.045O227.770.045H2O8342.413.536H2O7.2580.0135NaOH 溶液794.521.29NaCl 溶液867.021.406CH3CHCl2407.30.6630%盐酸11843.66719.217精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页，共 46 页40%盐酸（多筒）48.3840.078540%盐酸（石墨）25.9200.04261631.5310061631.519
46、100.0误差分析：（61631.53-61631.519） /61631.53 100%=0.0000178% ，在允许范围，故可行 .4.2 聚合工段地物料计算4.2.1 聚合釜设生产装置年产量：30 万吨；设一年开工300 天，每天分三批生产，聚合物一般进行到转化率为85%90%（本设计中取88%）图 5 聚合釜物料衡算方框图（1）进料计算聚合总共所需单体量： M0=300000t/88%=340909.1t/ 年每批生产所需地单体量：M1=340909.1 103kg/(330 3)=378.79 103kg 其中无离子水：氯乙烯单体1.5 ：1 （参照海化地生产资料地数据）所以：无离
47、子水地质量：M2=378.79 103 1.5=568.18 103kg此外：助剂质量：氯乙烯单体质量0.05 ：100 （参照海化数据）所以：助剂质量：M3=378.79 103kg 5 10-4=189.395kg进料地总质量： M= M1+ M2+ M3=378.79 103kg+568.18 103kg+189.395kg=947.16 103kg（2）出料地计算产生地聚合物地质量：M1= M188%=378.79 103kg 88%=333.336 103kg未反应地氯乙稀单体损失约为1%（由悬浮液液相吸附，悬浮液故固相吸附，清釜用料）所以：损失地单体质量：M2= M1 1%=378
48、.79 103kg 1%=3.7879 103kg氯乙烯水助剂聚合釜pvc 氯乙烯水助剂氯乙烯单体损失精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 17 页，共 46 页剩余地氯乙烯单体质量：M3= M1 M1M2=378.79 103kg-333.336 103kg-3.7879103kg=41.666103kg其中无离子水和助剂地质量没有变化出料地树脂悬浮液质量：M= M1+ M3+ M2+ M3 333.336 103kg 41.666 103kg 568.18 103kg 189.395kg 943.37 103kg可得 M+ M2=94
49、3.37103kg+3.7879103kg=947.16103kg=M（3） 聚合釜地物料衡算表表 11 聚合釜地物料衡算表进料质量 / kg 出料质量 /kg 氯乙烯378.79 103pvc333.336 103水568.18 103氯乙烯41.666 103助剂0.189395 103水568.18 103助剂0.189395 103氯乙烯单体损失3.7879 103947.16 103947.16 1034.2.2 出料槽图 6 出料槽物料衡算方框图在此过程中进料为树脂悬浮液，在此过程是除去未反应地9%氯乙烯单体（以总量来计算）将起回收至单体气柜中.回收地氯乙烯单体地质量：M 除=37
50、8.79 103kg9%=34.09 103kg剩余聚氯乙稀单体质量：M 留 41.666 103kg34.09 103kg7.576 103kg出 料 为 聚 氯 乙 稀 溶 液 ， 其 质 量 ： M= M留 +M2+ M3+ M1=7.576 103kg 568.18 103kg 189.395kg 333.336 103kg=909.28103kg因为 MM 除 909.28 103kg34.09103kg=943.37103kg=M 物料平衡表 12出料槽地物料衡算表pvc 氯乙烯水助剂出料槽pvc 氯乙烯水助剂氯乙烯回收精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结
51、 - - - - - - -第 18 页，共 46 页进料质量 / kg出料质量 /kg氯乙烯41.666 103pvc333.336 103水568.18 103氯乙烯7.576 103助剂0.189395 103水568.18 103pvc333.336 103助剂0.189395 103氯乙烯回收34.09 103943.37 103943.37 1034.2.3 汽提塔图 7 气提塔物料衡算方框图此过程中回收剩余地占总量地2地氯乙烯单体，出料为料浆.除去地氯乙烯单体地质量：M 除=378.79 103kg 2%=7.576 103kg料浆地质量：M 料 M1+ M2+ M3 333.3
52、36 103568.18 103189.395901.7 103kg因为 M 除 M 料 7.576 103kg901.7 103kg 909.28 103kgM所以物料平衡.表 13出料槽地物料衡算表进料质量 / kg 出料质量 /kg 氯乙烯7.576 103pvc333.336 103水568.18 103氯乙烯回收7.576 103助剂0.189395 103水568.18 103pvc333.336 103助剂0.189395 103909.28 103909.28 1034.2.4 离心机pvc 氯乙烯水助剂气提塔pvc 水助剂氯乙烯回收精选学习资料 - - - - - - - -
53、 - 名师归纳总结 - - - - - - -第 19 页，共 46 页图 8 离心机物料衡算方框图此过程主要是除去中间地90地无离子水和助剂除去地水地质量：M 水=568.18103kg 90 511.362 103kg剩余地为聚氯乙稀溶液地质量为M 溶 M 料 M 水M3 901.7 103kg511.362 103kg189.395kg390.149 103kg表 14 聚合工段主要物料衡算结果总表（单位: kg/p）氯乙烯单体聚氯乙稀无离子水助剂注释聚合釜进料378.79 103568.18 103189.395树脂悬浮液41.666 103333.336 103568.18 1031
54、89.395损失单体3.7879 103出料槽出料7.576 103333.336 103568.18 103189.395除去单体34.09 103汽提塔出料333.336 103568.18 103189.395除去单体7.576 103五、热量衡算5.1 衡算方法在热量衡算中，如果无轴功条件下，进入系统加热量与离开系统地热量应平衡，即在实际中对传热设备地热量衡算可表示为：54321QQQQQ入方：1Q：物料带入热；2Q：加热剂或冷却剂带入热；3Q：过程热效应；出方：4Q：物料带出热；5Q：热损失 .设5Q是2Q地 5%“ -” 表示吸热， “ ” 表示放热 .pvc 水助剂离心机pvc
55、水水助剂精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 20 页，共 46 页设混合物平均热容近似等于各组分热容与质量分数乘积之和.即iiwcC，含量少地物质对混合体系热容地方影响可不计.同种物质地平均比热容2121lnppppCCCCCp5.1.1 标况下有关物化数据表工程温度 /比热 /kcal/（kg ）乙炔250.428750.451100.455HCl250.204750.2081100.2085水蒸气250.45750.4511100.46O2250.234750.241100.244氯乙烯250.846750.83271100.868
56、盐酸（ 40%）5-353.2145.2 主要设备热量衡算5.2.1 石墨冷却器已知表：表 15 石墨冷却器物料衡算表进料质量 /kgW/%出料质量 /kgW/%CH CH2085239.68CH CH2085239.68HCl31614.8460.17HCl31604.47260.146O227.770.0528O227.770.0528H2O51.840.0972H2O36.2880.069盐酸25.9200.052252546.45100.052546.45100.0进料温度： 25，出料温度：-1325为计算基准C 乙炔 =1.352 kJ(kg )-1精选学习资料 - - - - -
57、 - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 21 页，共 46 页C 水蒸气 =1.8837 kJ(kg)-1C 氯化氢 =0.8581 kJ(kg)-1C 氧气 =0.653 kJ(kg )-1C 水（ l）=4.175 kJ(kg)-1C 水（冷凝热）= -2229.4636 kJ(kg)-1C40%盐酸 =3214 kJ(kg)-1计算：Q1：进料温度25，则 Q1=0Q3：HCl 溶于水放出地热以及水气液化放出地热生成 40%盐酸时， HCl 地水溶液地生成热：3544kcal kmol-1=148351.84 kJ kmol-1.4则 HCl 溶于水放出地热量为：1
58、48351.84 (31614.84-31604.472)/36.5=42140.05KJ 水液化放出地热：Q=2229.4636 (51.84-36.288)=34672.6KJQ3=42140.05+34672.6=76812.65kJQ4=Q 乙炔 Q 氯化氢 Q 氧气 Q 水蒸气 Q 盐酸=1.352 20852 （-13-25） 0.8581 31604.472 （-13-25） 0.653 27.77 （ -13-25）1.8837 36.288 （-13-25） 3214 25.920 （-13-25）= -1071292.35-1030552.3-689.08-2603.9-3
59、165661.44= -5270799.07kJQ2: 5%Q2=Q5Q1Q2Q3=Q4Q50Q276812.65= -5270799.07 5%Q2Q2= -5629064.968 kJ Q5= -281453.25 kJ表 15 石墨冷却器热量衡算表工程入方 /kJ工程出方 /kJCH CH0CH CH-1071292.35HCl0HCl1030552.3O20O2-689.08H2O0H2O-2603.9冷凝热76812.65盐酸-3165661.44盐水吸热-5552252.32损失-281453.25-5475439.67-5475439.675.2.2 石墨预热器已知表精选学习资料
60、 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 22 页，共 46 页表 16 石墨预热器物料衡算表进料质量 /kgW/%出料质量 /kgW/%CH CH2085239.739CH CH2085239.739HCl31585.118460.194HCl31585.118460.194O227.770.0532O227.770.0532H2O7.25760.0138H2O7.25760.013852472.146100.052472.146100.0进料温度： -13，出料温度：75以-13计算为基准C 乙炔 =1.80 kJ(kg)-1C 水(g)=1.884
61、 kJ(kg)-1C 氯化氢 =0.858 kJ(kg)-1C 氧气 =0.236 kJ(kg)-1计算：Q1：进料温度 -13，则 Q1=0Q3=0Q4 =Q 乙炔 Q 氯化氢 Q 氧气 Q 水(g) = 1.80 20852 （7513） 0.858 31585.1184 （7513） 0.236 27.77 （7513）1.884 7.2576 （7513）=3302956.82384802.78576.731203.25=5689539.56kJQ2: 5%Q2=Q5Q1Q2Q3=Q4Q50Q20=5689539.565%Q2Q2=5988989kJ Q5=299449.45 kJ表
62、17 石墨预热器热量衡算表工程入方 /kJ工程出方 /kJCH CH0CH CH3302956.8HCl0HCl2384802.78O20O2576.73H2O0H2O1203.25蒸汽加热5988989.01损失299449.455988989.015988989.015.2.3 转化器精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 23 页，共 46 页已知表表 18 转化器物料表进料质量 /kg出料质量 /kgCH CH20852CH2=CHCl47361.6HCl31585.1184CH CH 1042.6O227.77HCl3625.61
63、24H2O7.2576O227.77H2O 7.2576CH3CHCl2407.352472.14652472.14根据：此处热损失率为：1.5%以 298k(25)时 1h 为计算标准 .已知 :298k 标准生成热如下:H f(CH2CHCl)=35.17kJ/mol H f(C2H2)=226.89kJ/molH f(HCl)= -92.36 kJ/mol H f(CH3CHCl2)= -130.01kJ/mol反应混合气进口温度75，出口温度110，反应温度160.298k 地反应热效应H 主= H f(CH2CHCl) H f(C2H2)+H f(HCl) =35.17 (226.8
64、9-92.36) = 99.36 kJ/molH 副= H f(CH3CHCl2) H f(C2H2)+2H f(HCl) = 130.01 (226.89 2 92.36) = 172.18 kJ/mol表 19 标准生成热表(单位 :摩尔定压热容CP,M/J (mol k)-1放热反应衡算式 Q1+Q2+Q3=Q4+Q5298k 时, 反应生成CH2CHCl 为 47361.6kg/62.5（ g/mol）=757.78kmol物质名称摩尔定压热容CP,M/J (mol k)-1物质名称摩尔定压热容CP,M/J (mol k)-1258025160258025 160C2H246.651.
65、1H228.929.1HCl29.129.8CH2CHCl60.9H2O33.834.1CH3CHCl286.1O229.229.5精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 24 页，共 46 页 CH3CHCl2 为 407.3/99=4.1kmol故 Q3= HR =(757.78+4.1) (99.36 99.46%+172.180.54%) =761.88(98.82+0.93) =75997.53MJ =75997530KJ加入地， C2H2 为 20852kg/26（g/mol）=802 kmolHCl 为 31585.1184k
66、g/36.5（g/mol） =865.346 kmolH2O 为 7.2576kg/18（g/mol）=0.403kmolO2 为 27.77kg/32（g/mol）=0.868 kmolQ1=C1CP,M(C2H2)+C2CP,M(HCl)+C3CP,M(H2O)+C4CP,M(O2)(75-25) =(80246.6+865.34629.1+0.40333.8+0.86829.2) 50=（ 37373.2+25181.57+13.62+25.35 ） 50=3129686.78KJ式中 , C1 CP,M(C2H2) 分别为纯 C2H2 地加入量和摩尔定压热容 C2 CP,M(HCl)
67、分别为纯 HCl 地加入量和摩尔定压热容 C3 CP,M(H2O) 分别为纯C2H2 和氯化氢含水量之和和水地摩尔定压热容 C4 CP,M(O2) 分别为纯 O2地加入量和摩尔定压热容反应生成地地，C2H2 为 1042.6kg/26（g/mol）=40.1kmolHCl 为 3625.6124kg/36.5（g/mol）=99.33 kmolH2O 为 7.2576kg/18（g/mol）=0.403 kmolCH2CHCl 为 47361.6/62.5（g/mol）=757.78 kmol CH3CHCl2 为 407.3kg/99（g/mol）=4.1 kmolQ4=C11CP,M(C2
68、H2)+C22CP,M(HCl)+C33CP,M(H2O)+C44CP,M(CH2CHCl)+C55CP,M (CH3CHCl2) (110-75) =(40.151.1+99.3329.8+0.40334.1+757.7860.9+4.186.1) 35=（2049.11+2960.0+13.74+46148.8+353.0 ） 35=1803363.1KJ式中C11 CP,M(C2H2) 分别为反应后C2H2 地量和摩尔定压热容C22 CP,M(HCl) 分别为反应后HCl 地量和摩尔定压热容C33 CP,M(H2O) 分别为反应后C2H2 和氯化氢含水量之和和水地摩尔定压热容精选学习资料
69、 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 25 页，共 46 页C44 CP,M (CH2CHCl) 分别为反应后CH2CHCl 地加入量和摩尔定压热容C55 Cp,m(CH3CHCl2) 分别为反应后CH3CHCl2 地加入量和摩尔定压热容热损失由 Q1+Q2+Q3=Q4+Q5 代入数值得 : 3129686.78+ Q2+75997530 =1803363.1+1.5% Q2得 Q2= 78501374.29kJ Q5= 1177520.6kJ表 20 热量衡算表输入kJ输出kJQ13129686.78Q41803363.1Q2 78501374.2
70、9Q5 1177520.6Q375997530625842.5625842.55.2.4 冷却水消耗（1） 盐水：已知：盐水用于石墨冷却器除去水气，进口温度： -35，出口温度：-2040%盐水地比热容：C 盐水 =3.214 kJ(kg)-1.5Q=3.214m -(20+273.15)- （-35+273.15）= -5475439.67 kJm=3206.5kg（2）循环水：在石墨预热器时，进口温度： 110，出口温度： 95.95时， C水蒸气 =4.214 kJ(kg )-1110时， C 水蒸气 =4.238 kJ(kg)-1同种物质地平均比热容Cp=2p1p2p1pnCCLCC平
71、均pC=2p1p2p1pnCCLCC=214.4238.4n214.4238.4L=4.226kj(kg)-1Q=5988989.01 kJQ=4.226m (110+273.15)- （95+273.15） = 5988989.01kJ精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 26 页，共 46 页m=94478.45kg在转化器中，进口温度： 95，出口温度： 110.95时， C水蒸气 =4.214 kJ(kg )-1110时， C 水蒸气 =4.238 kJ(kg)-1同种物质地平均比热容Cp=2p1p2p1pnCCLCC平均pC=2
72、p1p2p1pnCCLCC=214.4238.4n214.4238.4L=4.226kj(kgQ=78501374.29 kJQ=4.226m (110+273.15)- （95+273.15） = 78501374.29kJm=1238387.353kg5.2.5 聚合釜（1）设定QT 设备或系统内物料与外界交换热量之和(传入热量为正，传出热量为负），kJ；Q1 由于物料温度变化，系统与外界交换地热量（升温为正，降温为负），kJ；Q2 由于物料发生各种变化，系统与外界地交换地热量（吸热为正，放热为负kJ；Q3 由于设备温度改变，系统与外界交换地热量（设备升温为正，设备降温为kJ；Q4 设备向
73、外界环境散失地热量（操作温度高于环境温度为正，操作温度低于环境温度为负）， KJ.根据热量守恒定律，得 QT=Q1 Q2Q3Q4其中Q1=21TTCdTWQ2= W?Hr?x/M Q3= Wi CPi ?TmQ4=3.6 Ai i (TiT0) t固体和液体热容可以采用柯普定律5 计算 C(kJ/kg.)=4.184 Ca n/M式中 Ca 基团地比热容，kJ/(kg.)n 分子中同一元素地原子数 M 化合物地分子量， kg/kmol氯乙烯地聚合热为：24.64kJ/kg精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 27 页，共 46 页查手册得
74、：氯乙烯地比热C1=1.59 kJ/(kg. ) 水地比热C2=4.18 kJ/(kg. ) 聚氯乙稀地比热C3=0.9675 kJ/(kg. )（2）混合热和搅拌热地考虑由于溶质地量很少，混合热可忽略不计.搅拌设备中地物料为低黏度流体，搅拌热也可忽略不计. （3）回流冷凝器热负荷地考虑由于反应中严格控制反应温度恒定，冷凝器中地回流量极少，所以对冷凝器热负荷不予考虑 .（4）物料带入聚合釜地热量以 0地一批物料为基准，设进料温度为20，助剂所用地量特别少，相对于整体反应可以忽略不计，则物料带入聚合釜地热量为：Q1=(568.18 103kg 4.18+378.79103kg 1.59) 20=
75、5.9545 107kJ（5）聚合反应放出地热量以一批物料为基准，则聚合反应放出地热量为： Q2=24.64kJ/kg333.336 103 kg=8.213106kJ（6）物料带出聚合釜地热量以一批物料0为基准，物料流出地温度为60，则物料升温所需要地热量为：Q3=（568.18 103 4.18+333.336103 0.9675+41.666103 1.59 ） （60-0）=16.696 107kJ（7）反应过程需要加入地热量根据热量衡算进入系统地热量=出系统地热量，则反应过程所需加入地热量为（设热损失为 10%）：?Q=（Q3-Q1）/（1-10%）=（16.696 107-5.95
76、45107）/90%=11.934 107 kJ(8)加热水地用量根据式 : Q=mCP T 得 m=Q/ CP T热水进口温度为85,出口温度为35.(注：数据是参照乌海化工资料数据) 水CP=4.22kJ/kg.m=11.934 107/(4.2250) =5.656105kg(9)冷却水地用量精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 28 页，共 46 页根据式 : Q= mCP T 得 m=Q/ CPT冷却水进口温度为29,出口温度为26.水 CP=4.22kJ/kg.KM8.213 106kJ/(4.223) =6.488105kg
77、表 21 整套装置地热量衡算表传入热量（ 105kJ ）传出热量（ 105kJ）物料带入聚合釜地热量Q1595.45聚合反应放出地热量Q282.13物料带出地热量Q31669.6反应过程需要加入地热量Q41193.4损失热量Q5201.381870.981870.98加热水用量冷却水用量5.656 105kg6.488 105kg六、主要设备地选型、设计、校核及技术操作条件6.1 石墨冷却器地选型6.1.1 已知条件总热负荷： Q=5475439.67kJ冷冻盐水流量：113574.77 kg/h进口温度 t1： -35出口温度 t2： -20混合气进口温度 T1：25出口温度 T2：-146
78、.1.2 计算两流体地平均温度差117.2535201425ln35201425ln1212tttttm两流体的最初温差冷流体温升1112tTttP两流体的温升热流体的温降1221ttTTR而：25.0352535201112tTttP精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 29 页，共 46 页6 .2352014251221ttTTR查文献得90.0t605.22117.259.0mtmtt查文献，列管式换热器中地总传热系数K 地 经验值设 K=100w/ （ m2 ）故2(5552252320 3600)672.84100 22.60
79、5mQSmK t取 7 台石墨冷却器，每台96.122m查文献，浮头列管式石墨换热器系列参数组合，参考查文献 3 ，选用换热管长度为4000mm，公称直径800 mm, 公称压力 4Mpa,管程为 2 地 A 型设备型号： GHA800-105式中 ,G 列管式 H 换热设备 A 换热管型号公称面积为1052m98.912m故可行 .6.2 石墨预热器地选型6.2.1 已知条件：总热负荷： Q=5988989.01kJ/h循环水流量：94478.45kg/h进口温度T1：110出口温度T2：95混合气进口温度t1：-14出口温度t2：756.2.2 计算两流体地平均温度差精选学习资料 - -
80、- - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 30 页，共 46 页559.411589ln951101475ln1212tttttm而：718.01411014751112tTttP169.01475951101221ttTTR查文献得95. 0t481.39559.4195. 0mtmtt查文献，列管式换热器中地总传热系数K 地经验植设 K=100w/ （ m2 ）25988989010 3600421.369100 39.481mQSmKt查文献，浮头列管式石墨换热器系列参数组合，参考文献，选用换热管长度为5000mm，公称直径1600mm, 公称压力4Mpa,
81、管程为 6 地 B 型设备型号： GHB1600-335式中 ,G 列管式 H 换热设备 A 换热管型号公称面积为3352m69.2802m故可行 .6.3 转化器地设计6.3.1 已知条件氯乙烯合成反应器通常采用气固相固定床列管式反应器，常称作转化器.转化器地主要作用是装载催化剂，进行合成反应和移走反应放热，因此要求转化器保证传热良好，能及时移走反应热，并且使反应气体分布均匀，以避免局部过热.转化器为一个圆柱形列管式设备，上下为锥形盖，外壳由钢板焊接而成.内有列管， 1用胀管法固定于两端花板上，管内装催化剂，管间地两块隔板将整个圆柱部分隔为三层，每层均有冷却水进出口用以通冷却水，带走反应热.
82、上盖设有气体分配板，使气体均匀分精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 31 页，共 46 页配；下盖内衬瓷砖，以防盐酸腐蚀.下盖内自下而上充以瓷环、活性炭作为填料，支撑列管内地催化剂，防止催化剂粉尘进入管道.空速为 25 40m3/m3 催化剂 1h时，转化率最大反应温度：新触媒：150，旧触媒： 180HgCl2 含量： 10.5%12.5%水分含量：小于0.3%松装粒度： 540 640 g/L粒度： 0.75 6.50mm（大于 92%）采用经验设计法空间速度：R0VVSV，V0 原料混合气进料流量，m3（STP/h）VR 催化剂床
83、层体积，m3SV 空间流速， h-1RVV040，表 22 转化器进料表进料质量 /kg物质地量W/kmolCH CH20852802HCl31585.1184865.346O227.770.868H2O7.25760.40352472.1461668.6176.3.2 计算混合气地体积流量：V0 =1668.617 22.4 =37377.02m3（STP/h）VR=V0/40=934.426m3 （STP/h）选管子mm5.3mm57，管子内径为m05.0dt，管长为6m，催化剂填充高度为5.7m2934.426835340.055.74n根分为 27 个转化器，则每个用3094 根管子循
84、环水需要带走地热为78501374.29kJ/h2527511095110tm精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 32 页，共 46 页K 取 100 w/（m2 ），78501374290 3600 8722.3749 m2100 25mQAK t需3.14 0.05 5.73094 1874758.1562 m2t nAn d l实际A 实际 A 需要能满足要求壳体大于 400mm 用钢板卷焊而成，壳体内径 D 取决于传热管数n，排列方式和管心距0cd321ntD式中：t 管心距， t=1.25d0d0 换热管外径nc 横过管束中心
85、线地管数，该值与管子排列有关本设计采用正三角排列，则1.11.1 3094 61.186cnnt=1.25 0.057=0.07125m012.00.07125 (61.86 1)2.0 0.0574.40226mcDt nd圆整到 4500mm参考文献，为了满足及时转移反应放出地热，从而保证反应温度不超过最高限额，采用把转化器换热分为三层，三层同时进行散热.6.3.3 手孔反应最高压力为1.5atm选用平焊法兰手孔公称压力 PN0.6MPa, 公称直径DN250mm,H1=190mm采用类材料，垫片采用石棉橡胶板其标记为：手孔（A G）250-0.6 HG21529-95.6.4 聚合釜相关
86、装置地选型、设计和校核釜体地设计半连续操作6.4.1生产周期或生产批数 3P d-16.4.2根据年产量确定每批进料量 W=568.29103kg/P精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 33 页，共 46 页6.4.3选择反应器装料系数 =VR/VT7 （取 0.9） VR 反应液体积， m3 VT 反应器实际体积，m36.4.4 计算反应器体积氯乙烯密度 12 1=0.831 103kg/ m3水密度 12 4=1.00103kg/ m3 助剂地体积忽略不计V1=(378.79103)/( 0.831103)=455.824m3V2=
87、(568.18103)/(1.00103)= 568.18m3VR= V1+ V2=455.824m3+568.18 m3=1024.004 m3VT= VR/ =1024.004/0.9=1137.782m3据株化地资料，反应器地体积可取45 m3 或 48 m3此设计中取48 m3 nTVT/ VTi nT 反应器台数 ,个. VTi=1137.782/48=23.704 取整 24 个对液液相类型选取H/D 1.48 估算筒体地内径为： Di=34DHV带入数据可得Di=3.36m圆整取筒体内径为3400mm，据标准椭圆，可得h1=3400/4=850mm, 查附表可得Vh=6.62mm
88、3 内表面积Fh=14.64mm2 再查附表得每一M 高筒体容积V1=8.605m3, 表面积 F112.56m2筒体高度 H=(V-Vh)/V1=(48-6.62)/8.605=4.79m 圆整可得H=4800mm 于是 H/Di=4800/3400=1.41复核结果基本符合给定地范围.釜体实际高度H1=H+2 D/4=4.8+2 3.4/4=6.5m 6.4.5聚合釜壁厚地计算（1）计算厚度由公式S=citcP D2 P得：式中： Pc计算压力，取Pc=1.1MPa；Di=3400mm ；=0.9 ；设计温度为150查8得 16MnR 在 150地 t=170MPaS=1.1 3400/（
89、2 170 0.9 -1.1）=12.27mm精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 34 页，共 46 页取腐蚀余量C2=1.1mm，钢板厚度负偏差C1=0.8mm，则 Sn=S+C1+C2=12.27+0.8+1.1=14.17mm圆整后取 Sn=15mm. 复验 Sn 6%=15 0.06=0.9 mm 0.8mm，故能取C1=0.8，该聚合釜体可用15mm 厚地 16MnR 钢板制造 .因为内压要比外压大，所以按强度计算内筒地壁厚一定能满足外压稳定地要求.因此，本设计中未做外压地设计.（2）校核水压实验强度TieteP (DS )2
90、S 0.9 s式中 PT=1.25Pt =1.25 1.1 137/137=1.375MPaSe=Sn-C=15-1.1=13.9mm查8得： s=345MPa则t=1.375 （3600+13.9） /(2 15)=165.61MPa而 0.9 s=0.90.9 345=279.45 MPa由t0.9 s所以水压实验强度足够.6.4.6夹套地设计（1）夹套直径和高度地确定对于筒体地内径Di=3000 4000mm，夹套内径Dj=Di+200 =3400+200 =3600mm查文献得：封头体积VH=3.82m3 ，表面积 FH=10.1m2由下式确定高度：Hj=HtVVV =(0.8548-
91、6.622)/8.605=3.97m圆整，得Hj=4000mm（2）夹套地材料和壁厚选用 0Cr18Ni9 为夹套材料，设计温度为150，查得许用应力 t=137 MPa设计压力为0.44 MPa，=0.6 C1=0.6mm C2=1 mm由公式S=citcP D2P得： S=0.443600/（2 137 0.6-0.44）=10.20mm取腐蚀余量C2=1.0mm，钢板厚度负偏差C1=0.25mm，则 Sn=S+C1+C2=10.20+0.6+1.0=11.80mm精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 35 页，共 46 页圆整后取S
92、n=12mm.复验 Sn 6%=12 0.06=0.72mm 0.25mm，故最后取C1=0.6.该夹套可用 12mm 厚地 0Cr18Ni9 钢板制造 .（3）校核水压实验强度TieteP (DS )2S 0.9 s式中 PT=1.25Pt =1.25 0.44 137/137=0.55MPaSe=Sn-C=12-1=11mm查得： s=210MPa则t=0.55 （3800+11）/（2 11）=71.4MPa而 0.9 s=0.90.6 210=113.4 MPa由t0.9 s所以水压实验强度足够.6.4.7搅拌装置地设计（1）搅拌器地结构型式：选定为单层开启式直叶涡轮桨（2）搅拌器尺寸
93、地计算取涡轮式搅拌器地直径DJ与釜内径DN 比为 0.25知 DN=3600mmDJ=0.25DN=0.25 3600=900.00 mm取搅拌器离底高度h=0.25DNh=0.25 3600=900.00mm取搅拌器地宽度b=0.2DJ b=0.2900.00=180.00 mm取桨叶数Z=3（3）搅拌附件地设置挡板数目： 4块宽度： 1/10DN=1/103600=360mm方式：紧贴着釜壁且垂直于釜壁.确定搅拌转速: n=120r/min 计算搅拌功率:搅拌液体时，产生循环流量及克服流体摩察阻力所需地功率叫搅拌功率.由于搅拌釜中液体运动地状况十分复杂，搅拌功率目前尚不能用理论算出，只能通
94、过实验获得它和该精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 36 页，共 46 页系统其它变量之间地经验关系型，然后再按经验关系型计算出搅拌功率.搅拌功率关系式7如下：Ps=Np n3d5 式中 Ps 搅拌功率 Np 功率数 被搅拌介质地密度 d 搅拌器地直径 n 搅拌器地转速开启式直叶涡轮式搅拌器有折流挡板得 Np=6.4已知 =0.9393 103 Kg/m3 n=120/min d=650 mmPs=Np n3d5 =6.40.9393 103 (120/60) 30.655 =5.58kW可选用功率为6kW 地电动机6.4.8 传热装置
95、地校核 Q=KiAi(t0-ti)式中 Q 传热速率 Ki 总传热系数 Ai 传热内壁（过程一侧）表面积 t0 载热体地温度（外侧） ti 过程加工流体地温度（内侧）不考虑污垢层，则1/K=1/ i+1/ 0+ / 其中 K 总传热系数i、 0 釜壁内侧、外侧对流传热系数 / 釜壁固体部分（包括结垢部分）地总热阻 各固体部分地厚度 相应地热导率传热系数地计算:釜侧地给热系数18式中 iD/ =0.85 (ReS)0.66 (Pr)0.33 ( / w)0.14(d/D)0.13(Z/T)-0.13ReS= nd2/ 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - -
96、 - - -第 37 页，共 46 页Pr=Cp / i 釜侧地给热系数D 反应釜地内径，m 流体地导热系数，w/m.Kn 搅拌转数， s1d 搅拌直径， m 液体密度， kg/m3 流体粘度， Pa.s w 侧壁上地粘度，Pa .sCp 液体地比热容，J/kg.KZ 釜中地液位已知反应釜物料地物性资料如下 =0.9393 103kg m-3Cp=4.26 103 J/kg.K =0.46 /m.K =0.57Pa. D=3.60md=0.90 mN=120/60=2 r/sV 封=2.4 m3Z=h 封+(VRi V 封)/(0.785D2)=0.66+(26.67-2.4)/(0.7853
97、.602)=3.04mReS= nd2/ =（ 0.902 2 0.9393 103） /0.57 =2.67103Pr=Cp / =42600.57/0.46=5.28 103取 / w =1则 i=0.85 (ReS)0.66 (Pr)0.33 ( / w)0.14(d/D)0.13(Z/D)-0.13 /D =0.85(2.67 103)0.66(5.28103)0.33(0.9/3.6) 0.14 (3.04/3.6) -0.13(0.46/3.6) =280.77 /m2.K6.4.9夹套侧地传热系数地计算夹套内水温由278K 升到 282K，已知夹套内水地物性资料如下精选学习资料
98、- - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 38 页，共 46 页 =999.8 kg/m3 Cp=4199 J/kg.K =0.563 /m.K =1.55 10-3 Pa.已知：流速u=0.5m/s夹套当量直径de=4 （水流路截面积）/（流体润湿地传热边长）=4 （ d1-d2）/4 =0.198mPr=Cp / =41991.55 10 3/0.563 =11.55传热系数公式如下： 0=0.027( /de)(de u / )0.8(Cp / )0.33( / w)0.14取 / w =1 0=0.027(0.563/0.198)(0.198 0.
99、5 999.8)/1.55 10-30.8(11.56)0.33=1202.68W/m2.K已知聚合釜地壁厚 =15mm =62.9 /m.K忽略污垢地热阻传热系数 K 公式为 :1/K=1/ i1/ 0 / =1/280.771/1202.680.015/62.9 =0.00524 877 K=215.88 /m K tm地计算已知釜内温度T=60，夹套内冷水由t1=0升至 t2=4 tm= (t1T)- ( t2 T ) / ln(t1 T)/ ( t2T ) = （60-0）-（60-4）/ ln （60-0）/（ 60-4） =57.98面积地计算由能量衡算知，每批物料冷却操作需要放热
100、4.88 106kJ，降温时间为8h，则单位时间内通过传热面地热量为 Q=4.88106kJ /（8 3600） =155.555kJ/s又Q=KA tm精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 39 页，共 46 页其中 A 传热面积， m2 A=Q/ （K tm） =155555/ （215.88 57.98） =12.43m2已知，选用地反应釜地夹套传热面积=DHj =3.143.60 4. 0=45.22 m2故该整套夹套搅拌器符合要求.经计算，且参考化工容器及设备简明设计手册，可选择25000 L 地聚合反应釜.由于聚合反应地需要，
101、反应釜要加搅拌装置和夹套.反应过程中需要密封，所以要选择封闭式地搪玻璃反应釜(HG 2372-92).6.4.10底座地选择因反应釜外有保温层，可选用型号为：JB/T472592 耳座 BN7材料： Q 235A F 地悬挂式支座.6.4.11聚合釜技术参数：表 23 聚合釜地技术参数公称直径DN，mm3400容积系数VN/VJ0.85夹套传热面积，m246.35容器内公称压力，MPa1.1夹套内公称压力，MPa0.44介质温度及容器质070 Q-235A/B搅拌器型号开启式直叶涡轮式搅拌轴公称直径dN，mm650搅拌轴转速，r/min120电动机功率，KW6支座型式悬挂式支座续表规格及数量J
102、B/T472592 耳座 BN7轴密封机械密封参考质量， Kg3562006.5 其他附属设备设计精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 40 页，共 46 页6.5.1 单体贮槽由物料衡算可得M 总=378.79 103kg氯乙烯密度=0.831103kg/ m3 V 总=455.824 m3V1= V 总/24=18.9926795m3 r设 H 取 3m,由化工设计手册得H/D=1 2，R=1.4199m； D=2.83986m ； H/D=1.056符合化工设计手册要求.H=3m,D=2.83986m, 圆整为 H=3m,D=2.8
103、4m6.5.2 计量槽设停留时间为0.5h，根据化工设计规定取单体流速为2.5m/srVS=V1/t=0.01055m3/sD=0.0733m ；H=1.5 D=0.10998m圆整为 H=110m,D=80m6.5.3 料浆槽以一个生产车间为例，共分为4 个生产车间M=M 总 /4=94.6975103kgM 水： M=1.5:1M 水=M 1.5=142.04625103kg取 D=5m 得 H=13.248m圆整为 H=13.5m,D=5m精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 41 页，共 46 页6.5.4 汽提塔由 pvc 生产
104、与操作，查文献可得，选用 2000 12861 型汽提塔，共36 层.6.5.5 混料槽选用 260m3 型,转速为 1520r/min电机功率为1624kw,搅拌型式，耙齿与压缩空气组合.6.5.6 旋风干燥床（器）选用直径为3100mm，高度为9200mm 型.6.6 主要设备一览表表 24 主要设备一览表序号设备名称设备型号及规格数量1乙炔砂封 1200 30012HCl 缓冲罐V=30 m213混合器 900 400014石墨冷却器GHA800-10535多筒过滤器 1600 400016石墨预热器GHB1600-33517废酸贮罐V=10 m238转化器 4000 9700279除汞
105、器 2400 4850110单体贮槽2840 30002411料浆槽5000 13500612汽提塔2000 12861 型613混料槽260m3 型614旋风干燥器（床）3100 9200615聚合釜JB/T47259224七、 PVC 生产技术经济指标7.1 基本介绍pvc 工厂装置建设中，既要做好技术决策，还要考虑银行贷款，投产预期成本，以及利税还款后地投资回收期等一系列经济方面地核算和效益问题.7.1.1 预计产品成本投产预计地产品成本估算应包括两个部分：变动成本氯乙烯单体化学助剂水电汽公用工程单耗及单位成本固定成本精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - -
106、 - - - - -第 42 页，共 46 页工资装置折旧费 (如按固定资产13 年折旧率7.4%计算 )大修提存费（按固定资产地4%计算）消耗材料及其它费用企业管理费7.1.2 经济分析经济分析地主要内容有工程投产后经济效益，投资回收年限等等，一般借以计算式表示：投资回收期 =投资总额 /（利润 +税金 +折旧）年投资回收率 =1/投资回收期 100% %投资收益率 =（利润 +税金） /投资总额 100% %资金（投资）利润率=利润 /投资总额 100% %成本利润率 =利润 /效率 100% %7.2 产品成本及部分厂家地成品价格电石法制取pvc 地产品成本如下表所示：表 25 电石法制
107、取PVC 成本工程单耗占成本 元/吨 PVC占成本 %电石氯化氢1448 Kg/t784 Kg/t1450.5237.564.6615.58分散剂1.382 Kg/t18.59.01.74引发剂水7.53.21动力电258 kWh/t232.2蒸汽1.005 t/t11.05包装费66.54.65其他9.00.61工资13.20.61车间经费83.484.97废次品回收-6.85车间成本1539.30企管费98.04.61工厂成本1678.00表中说明车间经费包括中小修材料费及维护保养材料费；企管费包括原料库耗，工厂行政管理人员工资等；近几年，由于原材料价格浮动，特别是电石差价更大，因此其占成
108、本地比例也明显上升 . 生产每吨 PVC 所消耗地成本：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 43 页，共 46 页1450.5+237.5+18.5+9.0+7.5+232.2+11.05+66.5+9.0+13.2+83.48-6.85+1539.3+98.0+1678.0=5446.88 元/吨 PVC以目前地PVC 市场价格来看，前段时间PVC 价格因受金融危机影响价格有所下降，这段时间价格比较平稳有所上升，但是随着越来越多厂家地生产以及生产能力地不断增加，导致在今后地一段时间内，PVC 市场会出现供过于求地局面.参 考 文 献1
109、 王书芳氯碱化工生产工艺：pvc 及有机氟分册M 化学工业出版社,1995,1-3,59-64,50-64,165-167,174-175 2 陈冠荣等化工百科全书M 化学工业出版社,1993,125-1273 内蒙古乌海化工股份有限公司工艺技术规程4 中国石化集团公司上海工程有限公司化工工艺设计手册M 化学工业出版社,2003,402-4035 北京石油化工工程公司氯碱工业理化常数手册M 1998,206-2076 张濂许志美化学反映器分析M 化学工业出版社,2005,162-1657 柴诚敬刘国维化工原理课程设计M 天津科学技术出版社,1995,44-458 许志远石墨化工设备M 化学工业
110、出版社,2003,59-639 李瑞棉泡沫水洗塔地设计和实际应用D,1-4 10 傅启名化工设计M 中国科学技术出版社,1995,83-9011 崔克清陶刚化工工艺及安全 M 化学工业出版社,2004,347-34912 余国琮化工机械工程手册M 化学工业出版社,2003精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 44 页，共 46 页13 厉玉鸣化工仪表及自动化M 化学工业出版社,199914 周志华尹华杰化工设备设计基础M 化学工业出版社,1996， 297-33415 国家医药管理局上海医药设计院化工工艺设计手册上册M 化学工业出版社,1
111、989，147-16516 化学工程手册13 气液传质设备M 化学工业出版社,1979，111-114，124-141致谢顶岗实习是大学教育地一个重要地环节.通过近10 周地努力，顺利完成了本次设计.本设计为 30 万吨 /年 pvc 生产工艺装置设计，采用电石为原料，生产pvc.本设计主要针对pvc生产工艺流程，物料衡算，热量衡算，主要设备和主要技术操作条件，技术经济指标等相关内容做了简要介绍.通过本次设计，对pvc 工业地发展历程及其发展前景有所了解.就目前pvc 地发展现状来看，我国地pvc 产量及工业技术有很大地提高，尽管如此，与国外先进地技术相比，我国地pvc 工业仍然存在着很多问题
112、，比如产品品种少、用途窄、产品质量低、生产地规模小等等 .随着国内外产能地迅速扩大，今后产品成本地降低、产品质量和品牌地竞争是未来地必然趋势 .经过此次设计，我学到了很多东西，掌握了化工设计当中一些基本地常识和标准.在整个设计中老师地指导起到了至关重要地作用.明白了做设计不能凭脑子空想，所有地东西都应有凭有据，应该多查资料多请教老师和专家.但感触最深地是自己地专业知识严重匮乏！理论知识地不足以及经验地缺乏导致本次设计中存在诸多不足之处，热忱欢迎各位老师批精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 45 页，共 46 页评和教诲 .今后还需继续努力，不断地学习和提高.精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 46 页，共 46 页
