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1、K571+332.82车行天桥现浇连续箱梁满堂支架计算书1、箱梁各截面荷载分布表1竖向荷载序号项目材料容重或荷载大小分项系数1钢筋混凝土箱梁326kN/m1.05（超载系数）0.22模板自重偏于安全，按混凝土箱梁自重的5%计3支架自重21kN/m21.24施工人员及料具1kN/m21.45倾倒混凝土冲击荷载2kN/m21.46振捣混凝土何载2kN/m221J00?00800B00汕歧I|讨I述1创I朮Q吃0|寸CDCOOJ寸COcdOJ1-1断面荷载分布图（单位：KNOJCUR1卜CU*口卜0卜T1寸竹200900200LDinQf200503255D325501200111111111200
2、IDLDQJCdCd-r-U)1、i寸卜LQ寸r-1、1寸卜in11寸2008002003-3断面荷载分布图（单位：KN根据图纸分析，为偏于安全，节省成本。模板按腹板与底板分开验算，并以2-2断面最不利情况计算。翼板按照底板下模板的搭设方式布设，3-3断面底板的布设与2-2断面腹板相同。支架搭设方式同样按断面2-2腹板、底板下布设与验算，翼板验算按照3-3断面，3-3断面底板的布设与2-2断面腹板相同。各断面具体受力分布如上图，具体验算如下： 2、腹板下胶合板强度计算弹性模量，静弯强度根据混凝土模板胶合板GB/T17656-19992-2断面荷载分布图（单位：KN3竹胶合板.E竹=510Mpa
3、匚竹二24Mpa取1n宽板条作为计算单元，竹合板=15mm竹合板：131354Ibh31000153=2.81105mm41212121243Wbh21000152=3.75104mm366 按照腹板下荷载作用力计算，竹胶合板的背肋计算跨度设为下图），贝U100m（净间距）（如100mm专=70lKN/nn强度:q=70.12KN/mM爲2170.120.12=0.07KNm1010CJ0.07103_4-9W3.751010=1.87MPa:二竹=24MPa刚度:3461.92100.1q=70.12-1.4(12)-22=61.92KN/m95丄2=0.03mmv=100=0.25mm15
4、0EI1505102.8110104003、底板、翼板下胶合板强度计算按照底板与翼板下荷载作用力计算，竹胶合板的背肋计算跨度设为200mm（净间距）（如下图），则q41.75KN/mf200mmf强度:q=41.57KN/mMLql2141.570.22=0.17KNm1010刚度:30.17103.7510厂佃沁心厂24MPaq=41.57_1.4(12)-22=33.37KN/mql433.371030.249532150EI1505102.811010-0.25：=200=0.54004、腹板下分配梁强度计算横桥向模板背肋强度计算（小楞）由以上计算可知，背肋的间距为200mm（中心间距）
5、，其跨度按L=0.9米计算，忽略方木自重。（如下图）q=14.024KN/m900mm按照简支梁验算,强度:q=70.120.2=14.024KN/mMql2J14.0240.91.42KNm88方木的力学性能指标按规范中的A-3类木材并按湿材乘折减系数取值，则k-1-120.9=10.8Mpa,E=91030.9=8.110MpaM1.42103选用5X10cn的方木作为模板横向背肋，则:134I510=833cm412123W5102=167cm3631.4210316710七.50MPa下W刚度：q=61.920.2“2.384KN/m.5ql45x12.384x0.94叮03,900=
6、9=1.57mm6=2.25384EI3848.11083310400纵向分配梁强度检算（大楞）跨度L二30cmP=8.41KNP=qA=70.120.20.9=12.62KN113 MPl12.620.3795KNm4选用100X150mr方木。参数W=5.6310*m3,1=4.2210m43M0.951034=1.69MPa十=10.8MPaW5.6310刚度：P=61.920.20.U15KN131333Pl9511.15100.31048EI488.1104.2210=0.02mm:：、二300=0.75mm400每根杆件最大支反力为R=NP=1.512.62KN=18.93KN5、
7、截面渐变段底板、翼板下分配梁强度计算横桥向模板背肋强度计算（小楞）由以上计算可知，背肋的间距为300mm（中心间距），其跨度按L=0.6米计算，忽略方木自重。（如下图）强度:f600mmfq=12.471KN/mq=41.570.3=12.471KN/m1212Mql212.4710.62=0.56KNm88方木的力学性能指标按规范中的A-3类木材并按湿材乘折减系数取值，则I-.1-120.9=10.8Mpa,E=91030.9=8.1103Mpa0.5610310.8106=51.85cm3选用5x10cm的方木作为背肋，贝U：134I510833cm12123W510=167cm6M=0.
8、561Q=3.35MPa:二=10.8MPaW16710刚度:q=33.370.3=10.01KN/m5ql4384EI5 10.010.641033848.110983310=0.25mm：=600=1.5400纵桥向分配梁强度检算（大楞）间距60cm,跨度L=90cm1卄15+30*2+15=90cmJPP=7.48KNPPP=qA=41.570.30.6=7.48KNn=4,n为偶数n4MPI7.480.9=3.37KNm88选用100X150m方木。参数,W=5.6310Jm3,1=4.2210，m43M337x10=5.99MPa:二=10.8MPaW5.6310刚度:P=33.37
9、0.30.6=6.0KN-5n23W510=167cm6+235尺42333Pl956.0100.910384nEI38448.1104.2210=0.68mm:：、.=900=2.5400每根杆件最大支反力为R=NP=37.48=22.44KN6、跨中段底板、翼板下分配梁强度计算横桥向背肋强度计算（小楞）由以上计算可知，背肋的间距为300mm（中心间距），其跨度按L=0.9米计算，忽略方木自重。（如下图）q=12.471KN/mf600mmJ强度:q=24.370.3=7.311KN/m1212Mql27.3110.9=0.74KNm88方木的力学性能指标按规范中的A-3类木材并按湿材乘折减
10、系数取值，则1-120.9=10.8Mpa,E=91030.9=8.1103MpaM0.74103选用5x10cm的方木作为横向背肋，则:1I510833cm412M0.741036二4.43MPa;：-_二10.8MPaW16710刚度：2qJ24.37-1.4(12)22=16.17KN/m5ql384EI54.8510.64103983848.11083310q=16.170.3=4.851KN/m=0.12mm：、=900=2.25mm400纵向分配梁强度检算间距90cm,跨度L=90cmpPP=7.48KNPA15+30*2+15=90AP二qA=24.370.30.9=6.58KN
11、n=4,n为偶数。n4MPl6.580.9=2.961KNm88选用100X150mr方木。参数，W=5.6310廿,I=4.2210*m4M2.96110z=5.26MPa十=10.8MPaW5.6310刚度：P=16.170.30.9=4.37KN5n22384nEIPl35汉42+238448.11094.22103334.37100.910=0.50mm:、=900=2.5400每根杆件最大支反力为R=NP=36.58=19.74KN7、支架的间距选择和杆件计算脚手支架的间距选择通过以上计算可知，底板、腹板和翼板下的脚手钢管布置及纵横向分配梁的选用:支架布置分别为：底板下为（横向x纵向
12、）90x90cm腹板下为（纵向X横向）30x90cm翼板下为（横向X纵向）90x90cm。 底板下采用5X10cm方木作为横向背肋，采用10X15cm方木作为纵向分配梁。 腹板下采用5X10cn方木作为横向背肋，采用10X15cm方木作为纵向分配梁。 翼板下采用5X10cn方木作为横向背肋，采用10X15cm方木作为纵桥分配梁。杆件计算横杆间距的选择WD碗扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆的设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600m时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40KN当横杆竖向步距为1200m时，每根立杆可承受最大竖直荷载为30KN当横杆竖向步距为1800m时，每根立杆可承受最大竖直荷载为
13、25KN当横杆竖向步距为2400m时，每根立杆可承受最大竖直荷载为20KM根据以上计算：底板、翼板下每根杆件的最大受力=22.44KN；腹板下每根杆件的最大受力R=18.93KN。根据规范要求，选择横杆步距为：底板下横杆步距为1.2m，腹板下横杆步距为1.2m，翼板根部下横杆步距为1.2m，其他为1.2m。根据桥涵规范，按横杆步距L=120cm每根立杆设计容许荷载P=30KN。以上杆件受力均满足要求。&碗扣式支架地基承载力验算每根杆件最大轴向力为22.44KN,地基采用20cmC2砼基础，支架地基承载力计算面积按照0.45*0.45cm考虑。o=F/A=22.44/（0.45*0.45）=110.81KPa。经现场实测，现场原状土基底承载力能够满足要求。9、侧模板验算（1）混凝土侧压力计算侧模高度采用H=1.3m为设计数据。一般采用内部振动器，混凝土灌筑速度取0.6m/h（按照拌合产量为60m3/h）,砼入模温度取为20E。对竖直板
