《盾构机吊装计算书》由会员分享，可在线阅读，更多相关《盾构机吊装计算书（11页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、附件6：计算书1.单件最重设备起吊计算1）单件设备最大重量： m=120t 。(2)几何尺寸：6240mm X 6240mm X 3365mm。Lo,23）单件最重设备吊装验算图 1 中盾吊装示意图车站护1杓11.Ee3501110混為 匕板 E-.fili 切辿圈瓯、=r:r r r:i:ZHZS 1帀狀 土乏I工况：主臂（L） =30m ；作业半径（R） =10m额定起重量Q=138t（参见性能参数表）计算： G=mXK1+q =120X1.1+2.5=134.5t式中：口=单件最大质量；K1=动载系数，取1.1 倍; q=吊索具质量，吊钩2t+索具0.5t； 额定起重量Q=138tG=1
2、34.5t （最大）故：能满足安全吊装载荷要求。为此选择 XGC260 履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。2 钢丝绳选择与校核图2 钢丝绳受拉图主吊索具配备：（以质量最大 120t 为例）主吊钢丝绳规格：6X37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载 Q =120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力 P：P=QK/（4Xs in a） =34.57ta=77 （钢丝绳水平夹角），K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力 S =331t钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575 ， 大于吊装规范要求的8倍安全系数，满 足吊装安全要求。（详见起重机设计规范（GB
3、/T3811-2008）符合施工要求）。3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了 6个55T的“Q”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起 吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H,则H=K1XQF4式中K1 :动载系数，取K1=1.1， Q：前盾的重量。则H=K1XQF4=1.1X120F 4=33T40 X 1.1=44t，满足吊装要求。5 盾构机结构件吊装翻身盾构机结构件翻身采用一台 XGC260 履带起重机和一台 QY130K 汽车吊 双机抬吊完成， XGC260 挂上吊绳用卡环与前盾体上四个吊耳连接， QY130K 挂上吊绳用卡环与盾构机翻身吊耳连接，钢丝绳与吊耳连接牢固后，两台
4、吊 车同时起吊试吊装，脱离地面 300mm 后，检查钢丝绳及连接部件无问题后， 继续起吊至距离地面 1m 的位置停止起吊， QY130K 汽车吊保持此吊装高度不 变， XGC260 履带起重机继续提升，直至盾体处于垂直位置时， XGC260 为受 力最大状态，完成盾构翻身工作。如图所示：XGC260nr3 O/T+ +r根据 QY130K 起重机作业性能表，可知：在QY130K汽车吊主臂L=17.4m，吊车半径3m、吊耳距离1m、安全距离1m,则 作业半径为R=5米。R=5米工况条件下，查性能参数表起重机额定起重量Q=78t； QY130K汽车吊最大实际起重量为：G = 120F2=60t则：
5、负荷率为75%V80%，满足吊 装要求。6 基础承载力计算（1）承载力分析模型XGC260履带吊自重约260吨，单边履带宽度1.1m,长度9.6m,两条履带外缘相 距7.6m,起吊时履带垫4块走道板（尺寸6m X 2.5m,厚度20mm,单重重约5吨）。 履带吊通过两履带将重力传递至钢板，受力面积为履带面积2X1.1X9.6= 21.12m2； 钢板又将重力传递至端头硬化层，受力面积为钢板面积4X6X2.5=60m2；端头硬化 层又将重力传递至端头地层。XGC260a -3-中:-丄示*1览-八.- ； 7一 一- 一 一 .1ni:r:二:二:-1：r: 1： 1： I:350nmi混斑 土
6、板上铺图 3.5.2.1 履带吊站位示意图（2）地基承载力计算：地基承载力按地基承载计算（以主吊起吊重量 120t 最大重量为例）,吊车自重 为260t（含配重），地基承载力按最大起重量120t时计算，若起吊120t重物地基承载 力满足要求,则其余均满足。履带吊的两条履带板均匀受力,再在地面铺设钢板,反 力最大值可按下列公式计算。RMAX=a X （P+Q）其中 P 吊车自重， Q 为起重量， a 为动载系数，按 a=1.1 计算，得RMAX=1.1 X( 260+120 ) X 9.8N/Kg =4096.4KN吊车承力面积(两条履带板长为 8.5 米、宽 1.22 米) 为防止履带破坏地面
7、硬化和增加受力面积， 铺设 3cm 厚的钢板， 钢板尺寸 为 12mX 9mS=12X9=108m2吊车起吊对场地的均布荷载为： P= RMAX/S =4096.4KN/108m2=37.93kPa吊车起吊对场地荷载取均布载荷 1.4 倍： 35.01 X 1.4=53.101kPa 所以，单位面积的地基承载需求为 53.101kpa, 考虑安全系数 2.5，则最大地 基承载力为： 53.101 X 2.5=132.753kPa吊装过程中计算硬化 路面的承载力，只要大于 132.753 KPa 即可满足要 求。设计地面硬化厚度为 35cm 厚 C35 钢筋混凝土地面， 把履带吊所压的地面 面积
8、理想为条形基础，条形基础宽 2 .5m ，长度 15m ，埋置深度 0.35m ，通过本 标段岩土工程勘察报告得知地基主要为卵石土土质， 查岩土工程勘察报告列表， 砂卵石土的重度20.5KN/m3,粘聚力c=0Kpa，内摩擦角忙35。根据太沙基极限 承载力公式：Pu=0.5NYYxb+Ncxc+NqxYxdY地基土的重度，KN/m3 ；b基础的宽度，m ；c一地基土的粘聚力，KN/ m3 ；d 一基础的埋深，m。Ny、Nc、Nq 地基承载力系数，是内摩擦角的函数，可以通过查太沙基承 载力系数表见表 3-1 所示：内摩擦角地基承载力系数内摩擦角地基承载力系数 （度）NYNcNq （度）NYNcN
9、q005.71.00226.5020.29.1720.236.51.22248.623.411.440.397.01.482611.527.014.260.637.71.81285.031.617.880.868.52.20302037.022.4101.209.52.68322844.428.7121.6610.93.32343652.836.6142.2012.04.00365063.647.2163.0013.04.91389077.061.2183.9015.56.044013094.880.5205.0017.67.4245326172.0173.0查岩土工程勘察报告列表，砂卵石土的
10、重度20.5KN/m3，粘聚力c=OKpa，内摩擦 角*=35。根据内摩擦角*=35 （按34进行查表）查表3-1得承载力系数Ny=36、 Nc=52.8、Nq=36.6。代入公式Pu=0.5x36x20.5x2.5+52.8x0+36.6x20.5x0.35=1185.105Kpa取安全系数k=2.5，因此地基的承载力为：fT= Pu/k=1185.105/2.5=474.042Kpa132.75Kpa从计算结果得知，地面硬化35cm厚C35混凝土完全可以承受最大承载力。7.侧墙抗倾覆计算5图3.5.3主动土压力示意图吊机站位站在侧墙背后，则相当于侧墙后填土表面有吊机所施加的荷载。吊机产 生
11、的总荷载为64.1kpa,吊机宽度9.1m,简化后，等同于一个大小为7.6kpa的均布荷 载，分布长度为9.1m。挡墙深度为4m。受到的最大土压力位置深度为H=4m，(p=35 按照朗金主动土压力计算公式可得：Pa =( YH+q) Ka - 2. Ka，其中Y为砂卵石土重度，q为均布载荷，Ka为砂卵石土主动土压力系数，c为砂卵石 土凝聚力。查岩土工程勘察报告列表，砂卵石土的重度Y = 20.5KN/m3，粘聚力c=OKpa。 土压力系数 Ka=tan2 (45 呷/2) =0.27。计算得，侧墙受到的最大土压力与最小土压力为Pamax=(20.5X4+7.6)X0.27=27.192Kpa。
12、Pamin=7.6X0.27=2.052KPa由分布图面积可求得主动土压力合力臼及其作用点位置：Ea=2.052X 4+0.5 X(27.192-2.052)X4=58.488kN臼的作用点距墙角为C：C=2.052X4X2.7+0.5X(27.192-2.052)X4X1.8/58.488=1.93m。始发端头挡土墙厚度为0.3m，其重心距墙角的水平距离为0.3m，已知挡土墙总 重量为2505kg+2400 X 99.83kg=242097kg，其重力的反作用力产生的力矩大小为 M=242097X10X0.3=726.291kN m。土压力产生的力矩为 M2=EaXC=58.488X1.93
13、=112.8818kN m 抗倾覆系数 K=M1/M2=726.291/112.8818=6.41.6因此，挡土墙的设计符合吊装要求，不会倾覆。8吊耳受力计算盾构机中盾最重为120吨，布置4个吊耳，平均每个受力30吨，刀盘重量62.3 吨，布置2个吊耳，平均每个受力31.15吨。图3.6.1盾构机刀iB图3.6.2吊耳（1）吊耳抗拉抗剪强度计算吊耳采用Q345普通热轧钢板气割制成。根据钢结构设计规范GB500172003 查知，Q345厚钢板的抗拉强度设计值为 LL 305N/mm2，抗剪强度设计值为 L = 180N/mm2:各参数计算公式为：= F / SaT = F / Sb式中：0-吊耳上正应力（最大正应力）
