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1、参赛队伍：环卫工团队参赛题目：20万吨直馏柴油/年氨精制装置设计所属院校：广东石油化工学院参赛学生：林宝杰，张锦恒，李德伟，吴伟荣康佳良，陈清木，陈柱辉，杨春辉指导老师：陈兴来，李宗宝26目 录第1章 原始材料11.1 气提塔进出物料情况11.2 气提塔热负荷21.3 操作压力21.3.1 塔顶操作压力21.3.2 塔底操作压力2第2章 气提塔设计计算32.1 试选传热系数初始值32.2 气提塔尺寸的确定32.2.1 平均温差32.2.2 估算传热面积32.2.3 气提塔降膜热管尺寸42.2.4 管数的确定42.2.5 塔径的计算5第3章 传质过程计算63.1 列管内气速63.1.1 气体流人
2、点气速63.1.2 气体流出点气速63.1.3 气速平均值63.2 流体周边流量63.2.1 液体流入点周边流量73.2.2 液体流出点周边流量73.2.3 液体周边流量平均值83.3 液膜厚度83.3.1 液体流入点液膜厚度83.3.2 液体平均液膜厚度93.4 液泛速度计算93.5 液体最小润湿率计算103.6 液膜停留时间和液膜平均速度11第4章 复核传热系数134.1 管外蒸气冷凝时的给热系数134.2 管内液体沿垂直壁面成膜下流时的给热系数144.3 总传热系数14第5章 传热面积15第6章 精度计算15第7章 零部件及稳定性167.1 塔壁厚的确定167.2 封头的选择167.3
3、塔高的计算167.4 塔设备的稳定计算177.4.1 风载荷177.4.2 塔底部截面的最大弯矩177.5 裙座设计187.5.1 裙座尺寸187.5.2 基础环187.6 管板和折流板217.6.1 管板设计217.6.2 折流板设计217.7 拉杆和定距管227.8 膨胀节227.9 塔体法兰选择227.10 液体分配器227.11 除沫器227.12 液体分布器23第8章附表24表8.1 气提塔参数一览表24表8.2 各符号物理意义一览表26第1章 原始材料1.1 气提塔进出物料情况表1.1 气提塔进出料情况进料流量（kg/h）出料流量（kg/h）油相（40）27672油相（70）276
4、43.33其中：柴油27632.34其中：柴油27632.34NH328.67NH30 乙二醇10.78 乙二醇10.78 RCOOH0.79 RCOOH0.79置换气（35）60气提气（60）88.67其中：N260其中：N2 NH36028.67合计27732合计27732表1.2 物料参数一览表/18.053.23/69.751.272202.22.30276723.327643.333.0927657.662.26.3230.833.092.4234.71943806.72.147900.498798.351.2 气提塔热负荷 1.3 操作压力1.3.1 塔顶操作压力1.3.2 塔底操
5、作压力 第2章 气提塔设计计算2.1 试选传热系数初始值针对本设计中气提塔的进出物料情况和温度、压力等参数，根据经验确定气提塔传热系数的初始值：2.2 气提塔尺寸的确定2.2.1 平均温差管外以饱和蒸气加热，蒸气温度为。蒸气和混合溶剂的平均温差为：蒸气：溶剂： 蒸气和管内气体温差为：蒸气：气体： 总的平均温差应以蒸气和混合溶剂的平均温差为主，也要考虑蒸气和管内气体间的平均温差，由下式计算：表2.1 平均温差位置温差/63.871.864.62.2.2 估算传热面积2.2.3 气提塔降膜热管尺寸传热面积估算后，进而对气提塔降膜换热管尺寸的计算。降膜换热管管径不宜太小，以免管数太多，导致布膜复杂且
6、不匀，根据生产能力，选用材质为Cr17Mn14Mo2N，型号为的管子。由于液膜的传热阻力集中在靠近管壁边界层中形成这种边界层“成膜”需要一段膜的流过长度，称为热力人口端长度。在热力入口端长度内(一般为)，膜较厚，流速低，给热系数小，因此，管长以以上为宜。只要液膜分布器结构能确保布膜均匀，降膜管的长径比可达200，故选管长：的一段结构，保证传质传热在良好情况下进行，并尽量减少混合溶剂在塔内的停留时间。2.2.4 管数的确定理论管数：选用正三角形排列，管心距为，查得中心管数为，总管数为169，去拉杆、排污管7根，故实有管数：图2.1 降膜换热管排列2.2.5 塔径的计算管子采用焊接，降膜管的管径、
7、管长及管数估算后，即可估算塔径：式中：降膜热管外径，。圆整得塔内径为，取管板径为。第3章 传质过程计算主要计算列管内气速是否达到液泛速度，液体润湿率是否低于最小润湿率。3.1 列管内气速3.1.1 气体流人点气速在气体流入点气体质量流量为，温度为，操作压力为，换算为体积流量为：气体流速：3.1.2 气体流出点气速在气体流出点气体流量为，温度为，操作压力，换算为体积流量为：气体流速：3.1.3 气速平均值表3.1 列管内气速位置气速/(m/s)0.0580.2250.1413.2 流体周边流量流体周边流量：雷诺准数：液体物性参数采用在液膜温度下之值。3.2.1 液体流入点周边流量液体流入点质量流
8、量：液体流入点周边流量：流入点混合柴油的粘度取柴油之值：液体流入点雷诺准数：3.2.2 液体流出点周边流量液体流出点质量流量：液体流出点周边流量：流出点混合柴油的粘度取柴油之值：液体流出点雷诺准数：3.2.3 液体周边流量平均值液体平均质量流量：液体周边流量平均值：混合柴油的平均粘度：流体平均雷诺准数：表3.2 流体周边流量和雷诺准数位置流体周边流量(kg/mh)2091.22089.12090.1位置雷诺准数1323270417763.3 液膜厚度3.3.1 液体流入点液膜厚度在液体流入点，采用下式计算：液体物性参数采用液体流人点液膜温度下之值，(前面已出现过的，不再列出下同)。混合柴油的密
9、度：气提气密度：液膜与水平面间的夹角：重力加速度：液体流入点液膜厚度：在有气体逆流扫过时，液膜厚度增大，取，则液体流入点实际液膜厚度：3.3.2 液体平均液膜厚度由于，采用下式计算：液体物性参数采用液体流入点和流出点物性参数之算术平均值。液体平均密度：气体平均密度：液体平均液膜厚度：同样，在有气体逆流扫过时，取，则液体平均实际液膜厚度：表3.3 液膜厚度位置液膜厚度/m7.810-48.610-46.910-47.610-43.4 液泛速度计算由于气体流出点，即液体流人点的气速为最大值，液泛速度计算应以此点为依据。液体开始溢出时的关联式为：液体各特性参数采用流人点液膜温度下之数值，气体各物性参
10、数采用流出点之值。混合柴油的表面张力，取柴油之值：气体粘度用平方根规律求得：则：因液体流人管子处的热力入口端长度内液膜较厚，计算液体重量流速时的液膜厚度采用正常成膜厚度的两倍，则：液体的重量流速：气体的重量流速：达到液泛所需要的速度：因，所以管内气速在允许范围之内。3.5 液体最小润湿率计算由于液体流出点，即气体流人点的液体润湿率为最小植，核算液体润湿率应以此点为依据，最小润湿率由下式求得：各物性参数采用液体流出点之值。柴油的表面张力：由于气液间传质和传热引起的表面张力变化：液体最小润湿率：液体在流出点的实际润湿率为：因，故液体润湿率在正常范围之内。3.6 液膜停留时间和液膜平均速度在液体周边
11、流量变化时，液膜在管内停留时间为：、采用液体流人点和流出点的算术平均值，周边流量、分别采用液体流入点和流出点之值，所以：液膜平均速度：第4章 复核传热系数4.1 管外蒸气冷凝时的给热系数管外为的饱和水蒸气，查得水蒸气焓变：所以饱和蒸气冷凝量：冷凝水周边流量：物性参数在水液膜温度下求取 ：水的粘度：所以壳内雷诺准数：由于，采用下式计算：同样，物性参数在液膜温度下求取：给热校正系数：水的导热系数：水的密度：所以：4.2 管内液体沿垂直壁面成膜下流时的给热系数 由于，给热系数关联式如下：液体各物性参数采用流人点和流出点液膜物性参数之算术平均值。柴油的比热：柴油的导热系数：所以：4.3 总传热系数管外
12、蒸气热阻，取液膜产生的气泡热阻，取不锈钢的导热系数，取所以，总传热系数：第5章 传热面积由于前面计算过，所以：增加10%的设计裕量后，传热面积核算值为：实际传热面积复核：162根不锈钢管长。由于，传热面积以内壁计。所以，实际传热面积为：第6章 精度计算由于：由精度计算结果可知，满足了设计要求，故气提塔塔内径为。第7章 零部件及稳定性7.1 塔壁厚的确定根据选材分析，本气提塔选用钢材来制作塔体和封头, 本气提塔的水蒸气压力为，温度为，设计压力为。塔壁厚根据下式计算：式中：焊缝系数（双面对接焊，100%无损探伤），取；钢板负偏差，取；腐蚀裕量，取；许用应力，取。于是：圆整后得：。7.2 封头的选择
13、由于，选择椭圆型封头,封头高度为，直边高度，取壁厚。7.3 塔高的计算塔的底部空间高度是指塔底封头直边到下塔盘的高度为，因为塔底空间具有中间储槽作用，停留时间一般35分钟，这里取3分钟，所以，塔釜体积为：所以：塔的顶部空间高度是指上塔盘到塔顶封头直边的高度为，为了减少塔顶出口气体中夹带的液体量，顶部空间一般去，故这里取塔顶高度：裙座高度：所以，塔总体高度为：7.4 塔设备的稳定计算7.4.1 风载荷风载荷是安装在室外的塔设备的基本载荷之一，塔除了使塔体产生应力而外，还会使塔体产生方向与风向相同的顺风向振动和垂直于风向的横风向振动，振动的结果使塔设备产生挠度，过大的应力会造成塔体的强度和稳定失效，过大的挠度不仅会使塔的分离效果降低，也会使塔的偏心矩增加。若产生共振，还可能导致塔体的破坏。因此，不可忽视风载荷的作用。由当地最大风力12级，查得风速，风压，塔高为。风载荷为：式中：体型系数，表
