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1、双外吊篮式井字架卸料平台架计算书本工程卸料平台架采用双外吊篮式井字架卸料平台的搭设，具体计算如下：一、总体分析根据规范要求，当采用木脚手板时，脚手板应铺设在横向水平杆的上方,而横向水平杆应设置在纵向水平杆的上方,施工荷载由纵向水平杆通过扣件传给立杆。这样,横向水平杆按受均布荷载的简支梁计算，验算弯曲正应力和挠度;纵向水平杆按受集中荷载作用连续梁计算,应难算弯曲正应力、挠度和扣件抗滑承载力；卸料平台架的整体稳定计算可以简化为立杆单杆稳定性计算,立杆步距、横距和连墙点的竖向距离对承载力影响较大；为进一步简化计算,忽略扣件偏心传力、施工荷载偏心作用对立杆产生的弯矩.二、基本荷载及材料数量1、材料数量
2、（建筑物总高度为H米)立杆:总共（H68)根，共（H8）米纵向水平杆（每层）：4.1米4根横向水平杆（每层)：1.2612根卸荷拉杆（每9米）：3米2根扶手（每层）：1.26米4根1米2根 除第一层外连墙杆（每层）:1米4根 除第一层外侧向斜撑(每层）：2。1米2根1.5米2根水平斜撑（每9米）：1。85米2根扫地杆：4。1米2根1.26米4根竹芭（挡脚板）（每层）：3片 除第一层外直角扣件（每层）：（18216)=52个 （每9米）：直角扣件另加4个 旋转扣件(每9米)：2个 （每层）： 4个对接扣件:共H682、荷载2.1自第二层起每层荷载脚手板的重量（GK)： GK=0。35 KN/m2
3、施工荷载（QK）：QK=3 KN/m2安全门重量：Q门 = 300 N/副钢管(含纵、横向水平杆、扶手、侧向斜撑）重量(G钢）：G钢=钢管总长GG=（4。141。26121。264122。121。52)38.4=1757。184 N式中：GG钢管每米自重GG=38.4 N/m竹芭及安全网重量（G 竹）=345N=135 N扣件重量直角扣件G直1：5213。2N=686.4N直角扣件G直2：（每9米4个):413.2 N=52。8 N旋转扣件（每9米）G旋2：214。6=29。2 N （每层):G旋1:414。6=58。4 N对接扣件（总重）：G接:(H68)18.4 N2。2第一层荷载钢管（含
4、纵、横向水平杆、斜撑、扫地杆)重量（G钢）：G钢1=（4.14.11。2682。12。11。52）38.2=1293.312N三、计算1、横向水平杆计算按受匀布荷载的简支梁计算1。1、计算简图 1.2、横向水平杆上所受线载荷施工均布荷载标准值QK=3。0KN/m2，每层限载10KNGK=0。3KN/m2每层所受荷载标准值PK=3。01.263.814.364KN10KN所以计算时应用QK10（1.263.8）2。1KN/m2Mmax(14）q=1.2q恒1。4q活=1.2（GKCqK)1.4KqQKC式中：GK-脚手板重量GK取0。35KN/m2 C 小横杆间距C=0.468m qK钢管单位长
5、度重量qK=38。4N/m Kq荷载系数Kq=1。2 QK施工荷载QK=2。1KN/m2所以q1。2(3500.46838。4）1.41.221000.468 242。641651.104 1893。744KN/m所以Mmax(14) （14） 170。44N.m1.3、横向水平杆抗弯强度验算33。56 N/mm2式中Wn为钢管截面模量:Wn5078mm3所以强度满足要求。fmax(524) (524) 0。52mmL/1509001506mm 所以刚度满足要求。2、纵向水平杆验算 2.1、计算简图 纵向水平杆按三跨连续梁计算，其受力简图如下： 2.2、纵向水平杆强度验算 F0。5ql（l)2
6、0。51893。7440。9（1）21160 N M0.75FL0.17511601.5304。5N/mm2 式中：L柱距 60 N/mm2205N/mm2所以纵向水平杆强度满足要求。 2。3、纵向水平杆刚度计算 f 1。67mm150015010mm 所以纵向水平杆刚度满足要求. 3、架体稳定性计算 由于本卸料平台架最大步距为2m，且所有立杆的步距和连墙件间距相 同。架子稳定性根据杆件受力传递方向可以转化为立杆强度计算，主要计算部位为脚手架的首步架，且按轴心受压计算立杆的稳定性3。1、受力分析 图中：N卸卸荷拉杆的拉力 N支-立杆所受支承反力 N连1连墙件所受架体法向的水平支承反力 NCW1
7、风载产生的压力 G总平台架总重G总G柱（G钢G竹G直1G旋1GKM)H/3）G G接G旋2G直2 G水平斜杆式中：H搭设高度 M平台面积 G作业层施工荷载G10000NG总307.2H+(1757.184+135+686.4+58。4+3501.264。1)(H/3)+10000+（8H/6）18。4+（H/9）（29.2+52。8+142。08） 307。2H+1481。69+10000+24.5H+24。9H 1838。32H10000N 3.2、计算各支承反力(N支、N连） 单根卸荷拉杆所能承受的最大拉力P卸 由于卸荷拉杆两端均采用旋转扣件分别与立杆和预埋管连接,故P卸RC8.0KN 式
8、中RC为扣件抗滑力 N卸P卸(H/9）2 1777。8H N 由受力图可知： N卸COSN支N卸2.52。7N支G总1838.32H1000 N支192.21H10000N 单根立杆支承反力P支 P支N支8(192.21H10000)824。03H1250N 故卸料平台架设构配件自重对外立杆产生的轴向力 NGK1NGK224。03H0.251504(H/3)74。03H.N 式中:1504(H/3)N为所有防护门的重量。 施工荷载标准值产生的轴向力NQK1250N 3。3、计算立杆稳定性 3。3。1、采用卸荷拉杆时的稳定性计算 3.3。1.1、不组合风载时立杆稳定性计算 lOk h1。01。5
9、023.0 m 式中：lO立杆的计算长度 K-计算长度附加系数，取值1。0 计算长度系数,查（JGJ1302001和J842001）表5。3.3得1.50 h立杆步距取2.0m lOI3。01001。578190210 长细比 查表得：折减系数0。199 N1.2（NGK1+NGK2)1.4NQK 1。274。03H1.41250 88。836H1750N 91.29104H0.17981082。05108N/m2 式中：N计算立杆所受轴向力的设计值 NGK1脚手架结构自重标准值产生的轴向力 NGK2构配件自重标准值产生的轴向力 A立杆的截面积 A489mm 当H204m时，代入上式可以满足。
10、 3。3.1。2、组合风载荷时的立杆稳定性计算 N1.2（NGK1NGK2）0。851.4NQK 1。274。03H0。851。41250 88。836H1487.5N MW(0。851。4Klah2）10 （0.851.4277。21。522）10 197.92 N。m 式中:MW风荷载标准值产生的弯矩 la风荷载标准值 K-风荷载标准值 K0。7ZSO0。72。640.200.750.2772 查建筑施工脚手架实用手册得： Z2.64(H150m） S1。2（1）1。20。084（11）0。20 O0.75KN/m2 所以 所以 91.29104H1528.610438。98 91。291
11、04H1528。6108 当H160m时，上式2.05108N/m2205N/mm2 综上的述，本卸料平台自第3层起,全高度，每隔9米在架体两侧按图搭设卸荷拉杆，当H150m时，本卸料平台架的立杆稳定性能满足要求. 3。3。2、不采用卸荷拉杆时的立杆稳定性计算 3。3。2.1、计算立杆支承反力（N支） N支G总 单根立杆支承反力P支 P支N支8（1838。32H10000)8230H1250 （N） 故卸料平台架设构配件自重对外立杆产生的轴向力 NGK1NGK2230H0。251504(H/3）280H。N 式中：1504(H/3)N为所有防护门的重量。 施工荷载标准值产生的轴向力NQK125
12、0N 3。3.2.2、不组合风载荷时的立杆稳定性计算 N1。2（NGK1NGK2)1.4NQK 1.2280H1。41250 336H1750N 345。28104H0.1798107N/m22。05108N/m2 当H58m时,代入上式可以满足。 3.3。2.3、组合风载荷时的立杆稳定性计算 N1.2(NGK1NGK2）0。851。4NQK 1.2280H0.851。41250 336H1750N MW（0.851。4Klah2）10 （0.851。4277。21。522）10 197。92N。m 式中：MW-风荷载标准值产生的弯矩 la风荷载标准值 K风荷载标准值 K0。7ZSO0.72。640。200.750.2772 查建筑施工脚手架实用手册得： Z2。64(H150m) S1。2(1)1。20.084（11）0.20 O0.75KN/m2 所以 所以
