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1、精选优质文档-倾情为你奉上百万千瓦等级超超临界机组汽轮发电机参数选型作者：顾守录单位：上海汽轮发电机有限公司PARAMETERS SELECTION FOR 1000MW CLASS SUPER CRITICAL TURBINE GENERATORS SHOULU GU GU Shou-lu (Shanghai Turbine Generator Co. Ltd, Shanghai )ABSTRACT: The 1000MW class super critical turbine generators are becoming the key developing points dew to
2、 their excellent economical performances. This article is the analyzing and comprising to the design parameters of deferent capacities of 1000MW class super critical turbine generators. KEY WORDS: 1000MW class fossil power plant; Turbine generator 摘要：百万等级超超临界机组由于具有良好的经济性而成为电力工业和电机制造业的发展重点。文K 对我国发展百万
3、等级超超临界机组汽轮发电机的容量参数和技术选型进行了分析，并对各方案进行了比较。 关键词：火电百万级；汽轮发电机； 1 世界百万千瓦级超临界火电机组装机情况 国外发展超临界机组已有40余年的历史，超临界机组比亚临界机组的煤耗低，在一定范围内，汽机的进汽温度或再热温度每提高10，机组热耗一般可下降0.25%0.3%。在温度和其他条件相同情况下，初压23.5MPa与16.2MPa比较，300MW、600MW、1000MW机组净热耗下降分别约为1.3%、1.6%、1.8%，由此可见机组容量愈大，采用超临界参数的效益越明显。要批量建设百万千瓦级超超临界火电机组，根据我国国情，必须考虑国产化，并从百万千
4、瓦级超超临界火电站的可靠性、经济性等方面进行论证。 美国至20世纪80年代初期，超临界机组投运近170套，占装机总容量的25%，平均容量为580MW。单机最大容量为1300MW（双轴），第一台1972年投产，1994年这种1300MW大容量机组已投运了9台。前苏联单机容量最大的1200MW单轴3000r/min机组是在1980年投入运行的，前苏联300MW以上机组采用超临界。到1985年底超临界机组达到182台，占当时火电总装机容量的50.5%。 日本到1985年已有82台超临界机组投入运行，装机容量约46800MW，占当时火电总装机容量的51%以上，从单机容量450MW以上到1000MW火电
5、机组，全部采用超临界及以上参，350MW机组亦有采用超临界的。80年代以后，日本还自行开发了超临界直流滑压运行锅炉。德国是研究、制造超临界机组最早的国家，到1972年投运了一台容量为430MW的超临界机组，1979年投运了一台二次再热的475MW超临界机组，目前德国具有代表性的超临界机组是1992年8月投运的STARDINGER 5号机组，其毛出力为553MW，经试验验证机组的净效率可达到43%。 据统计，至1995年，西屋公司制造850MW及以上容量火电机组共13台，其中超临界火电机组6台，最大超临界双轴机组的容量为1390MW，最大的超临界单轴机组为893MW，最大单轴亚临界机组为890M
6、W。GE公司生产850MW及以上容量火电机组共约10台，全部是超临界机组，最大的超临界双轴机组为1050MW，最大的超临界单轴机组为884MW。ABB公司制造的850MW及以上容量火电机组，共约有9台，全部是超临界双轴1300MW1428MW双速机组。西门子公司已有10余台3000 r/min(27kV)百万千瓦级发电机投入运行或正在安装，其中由西门子公司制造的上海外高桥900MW（1000MVA）超临界单轴机组（共2台，#2发电机定子由上海汽轮发电机有限公司分包）已于2003、及2004年投运。见下表： 2 百万千瓦级超超临界机组汽轮发电机参数与容量的选择 超超临界火电机组的汽轮发电机与亚临
7、界或核电机组一样，它与超超临界的蒸汽压力等参数的选用都没有关系，但它必须由汽轮机拖动，它的容量、转速主要是根据汽轮机来确定。当汽轮发电机的单机容量达到900MW及以上容量时，由于汽轮发电机设计的固有特点，就必须对其选用的电压及绝缘水平、定子绕组电动力与振动、定子端部损耗与热点、转子各部分的应力水平、转子临界转速、与汽轮机连接一起的轴系振动和扭振、发电机承受调峰、进相、负序和无励磁运行等非额定工况运行的能力等，进行分析论证，检查其已有的运行经验、试验数据和安全裕度。 自从第一台超临界机组在北美问世后，锅炉、汽机和其辅助设备已有了许多改进。在机组容量、燃料形式（煤粉）和通风型式（平衡通风）相同的情
8、况下，超临界机组的性能、可靠性已与亚临界机组一样好甚至更好。这些改进也使更大容量的超超界机组的性能与小容量超临界机组或亚临界机组的一样好。 对汽轮发电机而言，单机容量在900MW（2极、50Hz）及以上的火电厂全球有数十家，核电厂也有十余家。各制造厂商具有运行业绩的最大容量发电机如下：西门子公司为1100MW，三菱公司为843MW，阿尔斯通为930MW。 由上述情况表明，国内发展百万千瓦级超超临界机组（单轴全速）的容量可在9001100MW为宜。3 百万千瓦级超超临界机组（单轴全速）分析 国外发展超临界机组已有40余年的历史，超超临界机组比超临界及亚临界机组的煤耗低，在一定范围内，汽机的新汽温
9、度或再热温度每提高10，机组热耗一般可下降0.25%0.3%。在温度和其他条件相同情况下，初压23.5MPa与16.2MPa相比较，300MW、600MW、1000MW机组净热耗下降分别约为1.3%、1.6%、1.8%，由此可见机组容量愈大，采用超超临界参数的效益越明显。其优点如下： 1) 从汽轮发电机组的布置上来说，单轴机组要比双轴机组节省投资。 2) 热耗与机组价格据ABB提供的资料，双轴双速8排汽型式同单轴型式的1000MW机组机比，其热耗要低0.2%，而双轴双速4排汽型式比单轴型式热耗低0.6%，但常规岛部分相应的成本却分别比单轴形式要高20%和30%。这是因为双轴机组占地面积大，而且
10、有两个发电机。从经济角度来看，双轴较单轴（同容量）本体价格高约10%。 3) 双轴双速机组由于两个轴系的功率相差很大，两者的转动惯量差距也非常大，且两轴系转速不同，使电气系统、尤其是保护系统的设计比较复杂，也给机组的控制和电厂的运行及管理等方面增加困难。 但由于机组容量的增大，需重点对以下问题进行研究： 1) 对于1000MW级的两极汽轮发电机，其定子绕组上的电动力大，定子、转子动态特差，离心力引起的机械应力较大，由转子引起的疲劳应力也较大，对转子锻件、护环锻件等关键材料的要求高。 2) 1000MW级机组采用单轴机组，转速只能是单一的3000r/min，此时，低压转子的末级叶片要超过1 m以
11、上，为减轻重量及轴受离心力，需采用钛合金长叶片来满足强度的需要。我国在航空工业的基础上对钛材锻造加工等方面有一定经验，但在研制钛合金大叶片方面尚处于起步阶段。 3) 轴系及稳定性设计1000MW级机组，单轴转子长度增加，而且轴系的重量也比双轴机组大，轴承载荷加大，如采用六排汽式，加上高、中压缸和发电机，将成为一个有6个转子的轴系。这样长的轴系在3000r/min下可能给机组带来如振动、轴系稳定性、扭振等一系列问题。 从上述分析可知，超临界1000MW级机组，单轴机组厂房占地面积小，机组价格也较低，如果电厂所在位置离制造厂较近，水路运输条件好且地价较高，可考虑选用单轴机组。 大型超超临界火电机组
12、是我国火电机组的发展方向，国内研制超临界机组的起步容量为600MW，随着我国电网容量的不断增大，加上我国已具备开发研制超超临界9001000MW火电机组的条件，9001000MW机组已提到日程上来。就发电机来说，1000MW级单轴全速机组需重点研究。 4 百万千瓦级汽轮发电机参数与容量选择对机组造价的影响 一般来说，汽轮发电机的造价是与发电机的容量成正比关系的，如以900MW汽轮发电机（单轴全速）为例，造价约为1.3亿元人民币，那么，1000MW汽轮发电机（单轴全速）就为1.43亿元人民币。另外，发电机的冷却方式、氢压等参数也与发电机的造价有关系。 5 百万千瓦级汽轮发电机（单轴全速）初步方案
13、设计 5.1 研究确定方案设计时的基本原则 研究确定百万千瓦级汽轮发电机方案时遵循以下四条基本设计原则 *要设法做到“设计自主化”、 “设备国产化”及“以我为主，中外合作”。设计各方案时，尽量吸取外国的经验，并考虑我国国情，做到每个方案将来如必要与外国公司合作时，都能切实做到国产化。 *性能参数符合IEC、国标对汽轮发电机的要求。 *把可靠性放在首位，各方案所选用的铁心磁通密度等都不应超过其参考方案,并充分考虑在结构设计时采用外国公司百万千瓦级发电机和中国国内制造300MW、600MW机组中成熟可靠结构的可能性。 *在确保可靠性的前提下，力求采用国内材料以降低成本，提高综合经济指标。 5.2
14、两极3000r/min发电机的四个设计计算方案 方案1 系按德国西门子公司提供给上海外高桥电厂的超临界火电900MW 27kV 3000r/min发电机组的设计尺寸复核计算，冷却方式也完全按原设计：即定子水内冷、转子绕组轴向径向氢内冷，定子铁心轴向氢气冷却，转子本体直径1250mm。发电机在额定氢压0.5MPa、冷水温度为38时,额定功率为900MW, 功率因数为0.9,此时氢气温升为33K。若冷水温度为25时，在工况1006MW，功率因数为0.9，氢压为0.5MPa时，氢气温升为37K。计算中，主要尺寸、槽数及绝缘规范等按有关资料保持不变，但在上层定子线棒中，西门子资料中空实心导线组数由25
15、组改为26组。 方案2 系按上海外高桥电厂超临界火电900MW火电机组招标时，美国西屋公司投标书的设计尺寸复核计算。其冷却方式与方案1相同，即定子水内冷、转子绕组轴向径向氢内冷、定子铁心轴向氢气冷却，该发电机设计是在889MW 60Hz 3600r/min 发电机的基础上放长铁心设计而成（相当于珠海电厂中746MW发电机机座号2-110250放长到2-110290而来），其转子直径为1168mm，和原WH公司机座号2-118280的发电机一致。在额定氢压为0.5Mpa时，发电机的额定功率为900MW，功率因数为0.9。计算中，转子槽内布置参照珠海746MW发电机。 方案3 系按大亚湾核电站GE
16、C900MW 3000r/min发电机的设计尺寸复核计算。转子本体直径1275mm，通风冷却方式按原设计即定子水内冷、转子副槽槽部（槽部轴向对流再径向）通风氢内冷,定子铁心径向氢冷,抽风式。根据大亚湾核电站第一台机组在制造厂的温升试验时测量的转子线圈最热点温度最后仍有121.8（25槽第4匝），本课题组将转子线圈端部改为两路通风，降低最热点温度。发电机在额定氢压0.425MPa，海水温度为33时，额定功率为900MW，功率因数为0.85；若氢压为0.5MPa，海水温度为23，可运行工况为984MW，功率因数为0.85。 方案4 系参照大亚湾核电站GEC900MW 3000r/min发电机的基本设计尺寸重新设计,定子
