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1、课程设计计算书课程名称：现浇楼盖课程迓题目：现浇钢筋混凝单向板肋梁搂盖学院（直属系）:年级/专业/班：学生姓名：学号：指导教师：开题时间：年月日宀 兀成时间：年月日目录现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计31. 设计资料32. 楼盖的结构平面布置33. 板的设计43.1荷载43.2计算简图43.3弯矩计算值43.4正截面受弯承载力计算54. 次梁设计54.1荷载设计值54.2计算简图54.3内力计算64.4承载力计算64.4.1正截面受弯承载力64.4.2斜截面受剪承载力75. 主梁设计75.1荷载设计值75.2计算简图75.3内力设计值及包络图85.3.1弯矩设计值85.3.2剪力设计值85.3
2、.3弯矩、剪力包络图85.4承载力计算105.4.1正面受弯承载力105.4.2斜截面受剪承载力11楼盖布置初步如下图所示，板跨度为2.4m，根据混凝土结构计算手册长边与短边 长度之比大于2的四边支撑板，可按短向受弯的单向板计算，本工程6.0m/2.4m=2.5，可按 单向板进行设计。.!：(&：FJK-nR：l4-1IIJJ.LJ一1厂一1厂一1厂nr18IIJLJLJnr11*+r1111JtHJMODJLJL1iiJLIFllJLIF11现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计1、设计资料1、建筑物安全等级：二级；2、建筑物平面尺寸(L1XL2)： 30X21.6 (32号)，钢筋混凝土柱400
3、X400；3、荷载：(1)、楼面活载：5 kN / m2(2)、楼面面层：水磨石面层0.65 kN/m2 +钢丝网抹灰吊顶0.45kN/m2, 钢筋混凝土容重：丫二25kN/m3c4、材料:(1) 、混凝土强度等级C30；(2) 、钢筋：梁、板受力钢筋HRB400级钢筋，其余采用HPB300级钢筋。5、非抗震设计。2、楼盖的结构平面布置_ _.- _ _ - - - J|inrF1111(1) 、板厚：混凝土结构计算手册单向板高跨比可取1/351/40之间，h三 2400/3540=68mm60mm，混凝土结构设计规范板的跨厚比：钢筋混凝土单向板不大于 30,h80mm，按80mm进行设计。(
4、2) 、次梁截面高度应满足h/10= l/15l/20，则梁截面高度6000/156000/20=400 300mm,取 h=500mm， b=500/3.5500/2=142250mm，取 h=500mm,b=200mm。(3)、主梁的截面高度应满足h/10= 1/81/12，则梁截面高度7200/87200/12=900 600mm,取 h=700mm,b=300mm。3、板的设计3.1荷载0.08X25=2 kN/ m 20.65 kN/ m 20.45 kN/ m 2(1)、板的永久荷载标准值 100mm现浇钢筋混凝土板 水磨石面层钢丝网抹灰吊顶小计3.1 kN/ m 2(2)、板的可
5、变标准荷载值5 kN/m2永久荷载分项系数：永久效应控制的组合是，永久荷载分项系数取1.35。可变效应控 制的组合是永久荷载分项系数取1.2。可变荷载的分项系数：因楼面可变荷载标准值大于4.0kN/m2，所以可变荷载分项系数 应取1.3。于是板的永久效应控制的组合：計q=1.35X3.1+1.3X5X0.7=8.735 kN/m2 可变效应控制的组合：g+q=1.2X3.1+1.3X5=10.22 kN/m2 荷载设计值按10.22 kN/ m 2取值。3.2计算简图次梁截面为200X500mm，主梁的截面为300X700，按塑性内力重分布设计，板的计 算跨度：边跨 / =l +h/2=240
6、0-100-100+80/2=2240mm，取 / =2240mm。o no中间跨l =2400mm。因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算，取1m板宽作为计算单元，o计算简图如下：；Mr：7J/ r i if F ,.H/ 1/M JJ/1j /111213C11 去1 b / J 4#h |毬M 二(g + q)l2 /16 =-10.22*2.24八2/16=-3.20 kN - m A01M = (g + q)l2 /14 =10.22*2.242/14=3.66kN m1 02M 二(g + q)l2 /11 =-10.22*2.4 2/11=-5.35 kN mB02M = (g
7、 + q)l2/I6 =3.68 kN m2 03M - (g + q)l2 /14 =-4.20 kN mC033.4正截面受弯承载力计算环境类别为一类，混凝土强度等级为C30,板的最小保护层厚度c=15mm。板厚100mm, h =80-20- 60mm；板宽 b=1000mm。C30 混凝土，a =1.0，f =14.3N/mm2； HRB400 钢筋，O1cf =360N/ m 2。板配筋计算的过程于下表：y楼面板的配筋计算截面A1B2c弯矩设计值(kNm)-3.23.66-5.353.68-4.20a -M / ( a f bh2)s1c00.0620.0710.1040.0710.
8、082g =1-J1-2as0.0640.0740.1100.0740.085y =(1+J1-2a )/2ss0.9680.9630.9410.9620.956计算配筋(mm2 ) A =M/( f y h ) sy s 0153.04175.9263.2177.1203.4实际配筋(mm2 )醴8200A =251s醴 6150A =188s业8180A =279s业6150A =188s亘 8200A =251s计算结果表明，支座截面的g均小于0.35,符合塑性内力重分布的原则；A /bh=251/(1000 sX80) =0.32%，此值大于 0.45f /f =0.45X 1.43/
9、360=0.18%，同时不小于 0.2%,满足最 t y小配筋率。4. 次梁设计按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的 可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。4.1荷载设计值由板传来的恒载：3.1X 2.4=7.54 kN/m次梁自重：25X0.2X(0.5-0.08)=2.1 kN/ m次梁粉刷：15 X 0.02 X ( (0.5-0.08 )X 2+0.2)=0.312kN/ m小计9.952kN/m板的可变荷载：q=5 *2.4=12kN/m永久效应控制的组合：計q=1.35X 9.952+1.3 X 12X0.7=24.355 kN/m可变效应控制的
10、组合：g+q=1.2 X 9.952+1.3 X 12=27.542 kN/m 荷载总计算值g+q=27.542kN/m4.2计算简图主梁截面为300mm X 700mm，计算跨度：边跨 l -1 +a/2=6000-300+150=5850mm,1.0251 =1.025 X 5700=5842.5mm 取l =5842.5mm,o nno第5页共11页中间跨 l = l =6000-300=5700mmo n因跨度相差小于10%,可按等跨连续梁计算。计算简图如图所示:27 512 r./r 2/ jt 、r Ir Ir ib-l2.o I o/COI b/COI o/OO I y Iz.b
11、4.3内力计算M = a (g + qa b连续梁考虑塑性内力重分布的弯矩系数，mb0mb用塑性内力重分布理论计算，则有a h系数如下：mb-I厂丨-1/J-1 /11-/ I-1/1-1 IA T!71 卞 S iTic ZX 丁; ZK 1 ZaI bmm汕力汕:；yj? bh系款弯矩设计值：M =- (g+q) 12 /24=27.542X 5.842/24=39.166kN mA0M = (g+q) 12/14= 27. 542X 5.842/14=67141kN m1 0M =- (g+q) 12/11=27542X 5.842/11= -85452kN mB0M = (g+q) 1
12、2/16=27542X 57/16= 55. 927kN m2 0M =- (g+q) 12/14=27542X 57/14= -63917kNmC0在均布荷载作用下等跨连续梁的剪力设计值 V = aVb (g + q)*s , a b连续梁考虑 Vbnvb塑性内力重分布的剪力系数，s为净跨度。用塑性内力重分布理论计算，则有a b系数 nvb如下：0.500.55 0.55史 0.55二兰 C 壬0.55 C.55備Ca zk a a a a迪彰上汕兀Ib/U)：#4s44%系数剪力设计值：V =0.5 (計q) / =0.5X27.542X5.8425=80.457 kNAn1V =0.55 (g+q) l =0.55X27.542X5.8425=88.503 kNBln1V = V =0.55 (g+q) l =0.55X27.542X5.7=86.344 kNBr Cn24.4承载力计算4.4.1正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取b = l /3=5700/3=1900mm； f 0又b =b+ s =200+2200=2400。故取b =1900mm。各截面纵向钢筋均布置一排。f nf环
