《某工程消力池底板抗浮稳定计算》由会员分享，可在线阅读，更多相关《某工程消力池底板抗浮稳定计算（4页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、(1)消力池尺寸木木木水库永久泄水建筑物级别为 4 级，根据水利水电工程等级划分及洪 水标准(SL252-2000),工程消能防冲建筑物洪水重现期标准取为20年一遇。根据水文调洪成果，水库20年一遇洪水坝前水位825.76m,下游水位770.45m (天然河道)，相应下泄流量49m*s。根据河床地形、地质条件，设计采用下挖式消力池。溢流坝溢流前沿净宽10.0m，则单宽流量 q=4.9m3/s.m。根据5.7.5.2章节计算消力池深为3.13m，长27.8m，设计消力池深3.2m，长 30.0m，池底板高程765.8m。消力池两侧边墙计算高度为6.0m，消力池边墙墙顶 高程771.8m。设计边墙
2、及底板采用C30混凝土浇筑，厚1.0m。( 2)坦抗浮稳定计算根据溢洪道设计规范(SL253-2018),消力池抗浮稳定采用下式计算：“ P + P + PK = 123/ Q + Q12Q =卩 P A1m frP = 3Kfrp上式中：Pi护坦自重(计入边墙自重)，KN；P2护坦顶面上的时均压力；近似取为相应断面的静水压力，KN；P3当采用锚固措施时地基的有效重量，KN；Q护坦顶面上的脉动压力，KN；Q2护坦底面上的扬压力，KN；卩m面积均化系数，0.27；Pfr脉动压强，N/m?A脉动压强作用面积，Kp脉动压强作用系数；p厂水的密度，kg/m3；v相应设计状况下水流计算断面的平均流速；取
3、断面平均流速；m/s,根据消力池分缝情况，对护坦进行分区分析。1#护坦所受的扬压力及脉动压力大，时均压力小，对抗浮稳定不利，因此仅对1#护坦分析，若 1#护坦满足要求，则 2#护坦必然满足要求。消力池护坦分块计算示意图在考虑消力池排水管失效最不利情况下，计算结果如下表消力池底板抗浮稳定计算表表 5-109计算部分计算工况P1P2P3Q1Q2Kf(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)1#消能洪水(5%)855028740224130390.86设计洪水(2%)855031000317137600.83校核洪水(0.33%)855032860582147150.77根据溢洪道设计规范(SL253
4、-2018)，护坦抗浮稳定安全系数Kf,设 计工况取为 1.2，校核工况取为1.0；通过计算， 1#、护坦各工况下抗浮稳定安全 系数均不满足规范要求。为保证护坦稳定，设计在护坦上增设20锚筋(锚杆 长4.5m)，锚筋间距3.0m，排距2.0m，并在护坦上布设排水孔，排水孔采用钻 孔成孔，孔间排距2.0m，深入基岩2.0m。设置锚筋后，锚固地基的有效重可按下列公式计算：P = y TA3 dT 二 S -彳-30d式中：P3锚固地基有效重量，KN；rd岩石浮容重，16.5KN/m3；L锚筋间距，3.0 m；A锚筋护坦的计算面积T锚固地基有效深度，m；S锚筋插入岩石深度，m；d锚筋直径，20mm。锚固地基有效重量计算结果如下表：表 5-110实际锚筋总长(m)基岩浮容重(KN/m3)S(m)T(m)L(m)A(m?)P3 (KN)4.516.53.52.131444514设置锚筋，计入锚固地基有效重量后，计算得护坦抗浮稳定安全系数见下表，表 5-111工况锚固地基后抗浮稳定安全系数规范安全系数Kf判断消能防冲工况(5%)1.211.20满足设计工况(2%)1.151.00满足校核工况(0.33%)1.071.00满足设置锚杆后，消力池护坦抗浮稳定安全系数满足规范要求，护坦共设锚杆46 根，锚杆端头焊接在护坦表层钢筋上。
