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1、仓顶模板施工方案1、工程概况立筒仓工程是由15个内径12m、仓壁厚0.22m,高42m钢筋砼连筒仓组成的，针对这一特点及存在的具体问题，经公司研究和关键技术审定后，确定采用滑模平台作为筒仓顶板模板支撑的操作平台和支撑点，结合筒仓顶板的结构形式，将平台、支撑、顶板模板作为一个整体，解决传统施工方法因超高支撑稳定性差、施工难度大、安全风险高的难题，同时解决滑模平台高空解体操作难、安全隐患突出的问题，提高施工作业安全度。对于立筒仓顶板，模板支撑如果采用传统的模板垂直支撑体系，就需要大量的模板和支撑材料，进出几乎是封闭的筒仓内，这样做不但耗费大量的人力、增加施工成本、延长工期，而且筒仓内高耸、狭窄的工
2、作面对于施工操作也存在较大的安全隐患。2 、施工方案特点2.1 滑模平台利用自身的滑模提升架和支撑杆，加固后挂手拉葫芦将滑模平台整体下降，下降固定后的操作平台作为拆除滑模提升架及模板的操作平台，减少在立筒仓顶面吊运的工作量和安全风险。2.2 滑模平台作为筒仓顶板模板支撑的支撑点和工作面，根据结构和模板安装操作要求的条件，设置平台标高，以减少模板支撑工作量。施工过程简单，操作方便，减少费用，加快进度。2.3 在筒仓顶板砼施工完成后，滑模平台第二次整体下降至地面进行拆解，操作人员不必要在高空作业，减少高空作业风险，提高作业安全度。3 工作范围立筒仓顶板滑模结构平面图（如图3-1所示），滑模操作平台
3、采用桁架式结构（如图3-2所示）。图3-1 筒仓滑模结构平面图图3-2 操作平台桁架1-1剖面图4 工艺原理利用筒仓壁滑模施工完成后的桁架操作平台，拆除附属设备后，分两次整体下降，第一次下降至适当标高后加固为顶板模板支撑平台，第二次下降至地面为平台整体拆除。5 施工工艺流程及操作要点5.1 工艺流程5.0.1 第一次滑模平台下降至适当位置，作为筒仓顶板模板支撑平台面工艺流程如下：筒仓壁预埋钢板 滑模完成后，拆除滑模设备附件 利用滑模提升架加固后作为手拉葫芦的吊挂点（每榀桁架端头各设一个点） 筒仓壁上焊钢牛腿 用手拉葫芦将滑模平台整体下降至钢牛腿支座面 滑模平台桁架与钢牛腿焊接 滑模平台加铺一层
4、胶合板 安装顶板支撑及模板 进行筒仓顶板其它施工工序 。5.0.2 第二次滑模平台下降至地面拆解工艺流程如下： 拆除顶板模板并清理完成 筒仓顶板设手拉葫芦吊挂点，每榀桁架端头各设一个 通过板面预留孔将手拉葫芦吊链固定在每榀桁架的端头 滑模平台整体均匀下降至地面、拆除解体 5.2 操作要点5.2.1 筒仓壁预埋钢板在筒仓壁滑模到预定标高时，要将预埋钢板按预定标高、水平位置安装在筒仓壁内并将预埋钢板的锚筋与筒仓壁钢筋焊牢，钢板面要比筒仓壁面凹进25mm以免与滑模板摩擦造成位移。 主预埋钢板（根据荷载及构造要求确定）作为滑模平台桁架支撑点，次预埋钢板作为加固斜撑的支撑点（如图5.2.1所示）。图5.
5、2.1 滑模平台及筒仓顶板支撑示意图5.2.2 焊接钢牛腿滑模桁架支承点的钢牛腿面板要求应16厚的钢板，并加两块加劲肋板（如图5.2.2-1所示）。斜撑支撑点的钢牛腿应12厚钢板，加一个加劲肋板（如图5.2.2-2所示）。钢牛腿与预埋钢板连接处应满焊。 图5.2.2-1 桁架支撑钢牛腿 图5.2.2-2 斜撑支座钢牛腿5.2.3 第一次滑模平台整体下降利用滑模提升架和加固后的支撑杆作为手拉葫芦的支撑点（如图5.2.3所示），滑模平台每榀桁架的端头各设置一个，在每个固定吊点和手拉葫芦都均匀受力后，切除钢桁架与滑模提升架的连接，操作手拉葫芦均匀地下降滑模平台至钢牛腿支座上，焊接固定，然后加固斜撑，
6、经检查稳妥后，慢慢松开手拉葫芦链条即可。图5.2.3 桁架下放示意图5.2.4 筒仓顶板混凝土浇捣由于滑模平台桁架刚性较差，弹性变形较大。为防止筒仓顶板在混凝土浇捣施工过程因自重产生的变形，造成混凝土初凝阶段就产生裂缝，所以，筒仓顶板混凝土有梁板要分成两次浇捣。第一次混凝土浇捣至板面下50mm处，经过24小时后再将筒仓顶板混凝土浇捣完成。这时候顶板梁已经初凝的混凝土、钢筋、滑模平台板共同作用，具有较大的刚度，可以承受筒仓顶板荷载而不致发生变形，在混凝土中加入早强剂，效果更好。5.2.5 第二次滑模平台整体下降单个手拉葫芦链条的长度（最长约20m）不可能将滑模平台一次下放到地面，根据筒仓高低需要
7、在同一个吊点安置两个手拉葫芦吊，一个用于临时固定，另一个加挂钢丝绳（如图5.2.5所示），保证平台的平稳下降。 图5.2.5 平台桁架第二次下放示意图6 计算依据示意图如下： 恒载下的荷载示意图如下：活载下的荷载示意图如下： 钢梁钢材：Q235 梁跨度(m)：12.500 梁平面外计算长度(m)： 3.000 钢梁截面：国标宽、窄翼缘H型钢：HN400X200 容许挠度限值: l/400 = 31.250 (mm) 强度计算净截面系数：1.000 计算梁截面自重作用: 计算 简支梁受荷方式: 竖向单向受荷 荷载组合分项系数按荷载规范自动取值 - 设计依据 - 建筑结构荷载规范（GB 50009
8、-2001） 钢结构设计规范（GB 50017-2003） - 简支梁作用与验算 -1、截面特性计算 A =1.0379e-002; Xc =9.9500e-002; Yc =2.7300e-001; Ix =4.9245e-004; Iy =1.8420e-005; ix =2.1780e-001; iy =4.2100e-002; W1x=1.8040e-003; W2x=1.8040e-003; W1y=1.8520e-004; W2y=1.8520e-004;2、简支梁自重作用计算 梁自重荷载作用计算: 简支梁自重 (KN): G =1.0184e+001; 自重作用折算梁上均布线荷(
9、KN/m) p=8.1475e-001;3、梁上恒载作用 荷载编号 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 4.80 0.00 0.00 0.004、梁上活载作用 荷载编号 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 8.00 0.00 0.00 0.005、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN) 恒载标准值支座反力 左支座反力 Rd1=35.092, 右支座反力 Rd2=35.092 活载标准值支座反力 左支座反力 Rl1=50.000, 右支座反力 Rl2=50.0006、梁上各断面内力计算结果 组合1：1.2恒+1.4活 断面号 ：
10、1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 107.050 194.637 262.759 311.418 340.614 350.346 剪力(kN) ： 112.111 93.426 74.740 56.055 37.370 18.685 0.000 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： 340.614 311.418 262.759 194.636 107.050 0.000 剪力(kN) ： -18.685 -37.370 -56.055 -74.740 -93.426 -112.111 组合2：1.35恒+0.7*1.4活 断面号 ： 1 2
11、 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 92.024 167.317 225.878 267.707 292.804 301.170 剪力(kN) ： 96.374 80.312 64.250 48.187 32.125 16.062 0.000 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： 292.804 267.707 225.878 167.317 92.024 0.000 剪力(kN) ： -16.062 -32.125 -48.187 -64.250 -80.312 -96.374 7、局部稳定验算 翼缘宽厚比 B/T=5.86 容许宽厚比 B/T =
12、15.0 腹板计算高厚比 H0/Tw=54.67 容许高厚比H0/Tw=80.08、简支梁截面强度验算 简支梁最大正弯矩(kN.m)：350.346 (组合：1; 控制位置：6.250m) 强度计算最大应力(N/mm2)：184.957 f=215.000 简支梁抗弯强度验算满足。 简支梁最大作用剪力(kN)：112.111 (组合：1; 控制位置：0.000m) 简支梁抗剪计算应力(N/mm2)：26.852 fv=125.000 简支梁抗剪承载能力满足。9、简支梁整体稳定验算 平面外长细比 y：71.259 梁整体稳定系数b：1.000 简支梁最大正弯矩(kN.m)：350.346 (组合：1; 控制位置：6.250m) 简支梁整体稳定计算最大应力(N/mm2)：194.205 f=215.000 简支梁整体稳定验算满足。10、简支梁挠度验算 标准组合：1.0恒+1.0活 断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 81.251 147.729 199.435 236.367 258.527 265.913 剪力(kN) ： 85.092 70.910 56.728 42.546 28.364 14.182 0.000 断面号 ： 8 9 10 11 12 13
