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1、.双激式变压器开关电源所谓双激式变压器开关电源，就是指在一个工作周期之内，变压器的初级线圈分别被直流电压正、反激励两次。与单激式变压器开关电源不同，双激式变压器开关电源一般在整个工作周期之内，都向负载提供功率输出。双激式变压器开关电源输出功率一般都很大，因此，双激式变压器开关电源在一些中、大型电子设 备中应用很广泛。这种大功率双激式变压器开关电源最大输出功率可以达300瓦以上，甚至可以超过1000瓦。推挽式、半桥式、全桥式等变压器开关电源都属于双激式变压器开关电源。1-8-1.推挽式变压器开关电源的工作原理在双激式变压器开关电源中，推挽式变压器开关电源是最常用的开关电源。由于推挽式变压器开关电
2、源中的两个控制开关K1和K2轮流交替工作，其输 出电压波形非常对称，并且开关电源在整个工作周期之内都向负载提供功率输出，因此，其输出电流瞬间响应速度很高，电压输出特性也很好。推挽式变压器开关电源是所有开关电源中电压利用率最高的开关电源，它在输入电压很低的情况下，仍能维持很大的功率输出，所以推挽式变压器开关电源被广泛应用于DC/AC逆变器，或DC/DC转换器电路中。1-8-1-1.交流输出推挽式变压器开关电源一般的DC/AC逆变器，如交流不间断电源(简称UPS)，大多数都是采用推挽式变压器开关电源电路。这种DC/AC逆变器工作频率很高，所以体积可以做得非常小;由于这个特点，推挽式变压器开关电源也
3、经常用于AC/AC转换电路中，以减小电源变压器的体积。图1-27是交流输出纯电阻负载推挽式变压器开关电源的简单原理图。图中，K1、K2是两个控制开关，它们工作的时候，一个接通，另一个关断，两个开关轮 流接通和关断，互相交替工作;T为开关变压器，N1、N2为变压器的初级线圈，N3为变压器的次级线圈;Ui为直流输入电压，R为负载电阻;uo为输出电 压，io为流过负载的电流。图1-27中，当控制开关K1接通时，电源电压Ui通过控制开关K1被加到变压器初级线圈N1绕组的两端，通过电磁感应的作用在变压器次级线圈N3绕组的 两端也会输出一个与N1绕组输入电压成正比的电压，并加到负载R的两端，使开关电源输出
4、一个正半周电压。当控制开关K1由接通转为关断时，控制开关K2则 由关断转为接通，此时电源电压Ui被加到变压器初级线圈N2绕组的两端，通过互感在变压器次级线圈N3绕组的两端也输出一个与N2绕组输入电压成正比的电 压uo，并加到负载R的两端，使开关电源输出一个负半周电压。由于电源电压Ui加到变压器初级线圈N1绕组和N2两端产生磁通的方向正好相反，所以在负载上可得到一个与线圈N1、N2绕组所加电压对应的 正、负极性电压uo。正半周对应的是K1接通时，N1绕组与N3绕组互相感应的输出电压;负半周对应的是K2接通时，N2绕组与N3绕组互相感应的输出电 压。下面我们进一步详细分析推挽式变压器开关电源的工作
5、原理。图1-27中，当控制开关K1接通时，输入电源Ui开始对变压器初级线圈N1绕组加电，电流从变压器初级线圈N1绕组的两端经过，通过电磁感应会在变压器 的铁心中产生磁场，并产生磁力线;同时，在初级线圈N1绕组的两端要产生自感电动势e1，在次级线圈N3绕组的两端也会产生感应电动势e3;感应电动势 e3作用于负载R的两端，从而产生负载电流。因此，在初、次级电流的共同作用下，在变压器的铁心中会产生一个由流过变压器初、次级线圈电流产生的合成磁 场，这个磁场的大小可用磁力线通量(简称磁通量)，即磁力线的数目 来表示。如果用1来表示变压器初级线圈N1绕组电流产生的磁通量，用3来表示变压器次级线圈电流产生的
6、磁通量，由于变压器初、次级线圈电流产生的磁场方向总是相反，则在控制开关K1接通期间，由流过变压器初、次级线圈电流在变压器铁心中产生的合成磁场的总磁通量 为：其中变压器初级线圈电流产生的磁通 1还可以分成两个部分，一部分用来抵消变压器次级线圈电流产生的磁通 3，记为 10，另一部分是由励磁电流产生的磁通，记为 1。显然 10 =- 3， 1 = 。即：变压器铁心中产生的磁通量 ，只与流过变压器初级线圈中的励磁电流有关，与流过变压器次级线圈中的电流无关;流过变压器次级线圈中的电流产生的磁通，完全被流过变压器初级线圈中的另 一部分电流产生的磁通抵消。根据电磁感应定律可以对变压器初级线圈N1绕组回路列
7、出方程：同样，可以对变压器次级线圈N3绕组回路列出方程：上式中，(Up)为开关变压器次级线圈N3绕组正激输出电压的幅值，用括弧匡住来表示。由于流过开关变压器初级线圈N1绕组的励磁电流是线性变 化的，所以我们可认为开关变压器次级线圈N3绕组正激输出电压是一个方波。方波的幅值Up与半波平均值Upa以及有效值Uo三者完全相等。根据(1-126)和(1-127)可以求得：(1-128) 式就是推挽式变压器开关电源正激输出时的电压关系式。上式中，(Up)为开关变压器次级线圈N3绕组正激输出电压的幅值，Ui为开关变压器初级线圈N1绕 组的输入电压;n为变压比，即：开关变压器次级线圈输出电压与初级线圈输入电
8、压之比，n也可以看成是开关变压器次级线圈N3绕组与初级线圈N1绕组的匝数 比，即：n = N3/N1。由此可知，在控制开关K1接通期间，推挽式变压器开关变压器次级正激输出电压的幅值只与输入电压和变压器的次/初级变压比有关。同理我们也可以求得，当控制开关K2接通时，开关变压器N3线圈绕组正激输出电压的幅值(Up-)为：上式中的负号表示e3的符号与(1-128)式中的符号相反，(Up-)表示与(Up)的极性相反。这里还需指出，(1-128)式和(1-129)式列出的计算结果，并没有考虑控制开关K1或K2关断瞬间，励磁电流存储的能量也会通过变压器的次级线圈N3绕组产生反电动势(反激式输出)的影响，即
9、：推挽式变压器开关电源同时存在正、反激电压输出。反激式电压产生的原因是因为K1或K2接通瞬间变压器初级或次级线圈中的电流初始值不等于零，或磁通的初始值不等于零。即：推挽式变压器开关电源中反激式电压的产生是由变压器励磁电流存储的能量产生的。实际上，推挽式变压器开关电源的反激式输出电压也是不能忽略的。推挽式变压器开关变压器次级线圈的输出电压应该同时包括两部分，正激输出电压和反激输出电 压。不过，在推挽式变压器开关电源中，输出功率主要还是以正激式输出功率为主，因为，变压器的励磁电流很小，一般只有正常工作电流的几分之一，到十分之 一。因此，图1-27中，当控制开关K1关断，K2接通瞬间，开关变压器次级
10、线圈输出电压应该等于正激电压(由(1-128)和(1-129)式给出)与反激 电压(由(1-67)或(1-68)式给出)之和。关于纯电阻负载反激式输出电压的计算，请参考前面1-5-1.单激式变压器开关电源的工作原理章节 中的相关内容分析，这里不再赘述。根据(1-67)式可求得，开关变压器次级线圈N3绕组产生的反激式输出电压为：上 式中，uo 表示开关变压器次级线圈N3绕组输出的反激式电压，i3 表示开关变压器次级线圈N3绕组输出反激式电压对负载R产生的电流。括弧中的第一项表示变压器次级线圈回路中的电流，第二项表示变压器初级线圈回路中励磁 电流被折算到变压器次级线圈回路的电流。另外根据(1-12
11、9)式求得的结果，开关变压器次级线圈N3绕组产生的正激式输出电压为：上面两式中，uo表示开关变压器次级线圈N3绕组输出的反激式电压，(uo)表示开关变压器次级线圈N3绕组产生的正激式输出电压。因此，开关变压器次级线圈输出电压uo等于正激电压(uo)与反激电压uo之和，即：上式是推挽式变压器开关电源在负载为纯电阻时，输出电压uo的表达式。由(1-132)式可以看出，当t = 0时，即：控制开关K1关断瞬间，输出电压为最大值：从(1-133)式可以看出，在控制开关K1关断瞬间，当变压器次级线圈回路负载开路，或负载很轻的时候，变压器次级线圈回路会产生非常高的反电动势。但在实际应用中，并不完全是这样。
12、因为，当控制开关K1关断瞬间，控制开关K2也会同时接通，此时开关变压器初级线圈N2绕组也同时被接入电路中，N2线 圈绕组对于开关变压器初级线圈N1绕组来说，它也相当于一个变压器次级线圈，它也会产生感应电动势，感应电动势的方向与输入电压Ui的方向正好相反;因 此，在控制开关K2接通瞬间，开关变压器初级线圈N1绕组存储的磁能量有一部分要被N2绕组吸收，并产生感应电流对输入电压Ui充电。(1-132)式和(1-133)式并没有完全考虑，开关变压器初级线圈N1绕组和N2绕组被互相看成是一个变压器次级绕组时，所产生的影响。显然变压器 次级线圈回路产生反电动势的高低还与控制开关K1和K2交替接入的时间差有
13、关，与K1和K2的接入电阻的大小还有关。一般电子开关，如晶体管或场效应管， 刚开始导通的时候也不能简单地看成是一个开关，它从截止到导通，或从导通到截止，都需要一个过渡过程，因此，它也会存在一定的开关损耗。当N1和N2被互相看成是一个变压器次级绕组时，由于N1线圈绕组存储的磁能会同时在N1、N2、N3等线圈绕组两端产生反电动势或感应电动势，同理，N2线圈绕组存储的磁能会同时在N1、N2、N3等线圈绕组两端产生反电动势或感应电动势。而N1或N2线圈绕组产生的反电动势或感应电动势的电流方向正好与输入电流的方向相反，因此，开关变压器初级线圈N1绕组或N2绕组互相感应产生的反电动 势或感应电动势，会对输
14、入电压Ui进行反充电;即：开关变压器初级线圈N1绕组或N2绕组互相感应产生的反电动势或感应电动势会被Ui进行限幅，这相当于 变压器次级线圈N3绕组输出电压uo也要通过变压比被Ui进行限幅。因此，变压器次级线圈N3绕组输出电压uo中的反激式输出电压uo，并不会像(1-132)和(1-133)算式所表达的结果那么高。另外，根据(1-75)式：还 可以知到，当控制开关K1和K2的占空比均等于0.5时，变压器正激输出电压的半波平均值Upa与反激输出的半波平均值Upa-基本相等。因此，只有在控 制开关K2接通与控制开关K1断开两者之间存在时间差时，变压器次级线圈回路才会产生非常高的反电动势;但当控制开关
15、K1和K2的占空比均小于0.5时， 虽然反电动势的幅度比较高，但由(1-75)式可知，反电动势(反激输出电压)的半波平均值还是小于正激电压的半波平均值。所以，(1-132)和(1-133)式所表示的结果，可看成是推挽式变压器开关电源在输出电压中含有毛刺(输出噪音)的表达式。根据上面分析，在一般情况下，推挽式变压器开关电源的输出电压uo，主要还是由(1-128)、(1-129)、(1-131)等式来决定。即：推挽式变压器开关电源的输出电压uo，主要由开关变压器次级线圈N3绕组输出的正激电压来决定。图1-28是图1-27推挽式变压器开关电源，在负载为纯电阻，且两个控制开关K1和K2的占空比D均等于0.5时，变压器初、次级线圈各绕组的电压、电流波形。图1-28-a)和图1-28-b)分别表示控制开关K1接通时，开关变压器初级线圈N1绕组两端的电压波形，和流过变压器初级线圈N1绕组两端的电流波 形;图1-28-c)和图1-28-d)分别表示控制开关K2接通时，开关变压器初级线圈N2绕组两端的电压波形，和流过开关变压器初级线圈N2绕组两端 的电流波形;图1-28-e)和图1-28-f)分别表示控制开关K1和K2轮流接通时，开关变压器次级线圈N3绕组两端输出电压uo的波形，和流过开关 变压器次级线圈N3绕组两端的电流波形。从图1-28-b)
