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1、-氧化沟奥贝尔氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。池体的布置和曝气、搅拌装置都有利于廊道的混合液单向流动。通过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.250.30m/s 的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在 515min 完成一次循环，而廊道量的混合液可以稀释进水2030倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低，有 可能发生反硝化反应。大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道进行沉淀以
2、 完成泥水分离过程。1、 氧化沟类型选择本工艺所采用的 Orbal 氧化沟具有如下工艺特点：1)采用转碟曝气，混合效率较高，水流在沟的速度最高可达 0 60 7m s，水流快速地在外沟道进行有氧、无氧交换，同时进行有机物的氧化降解和氮的硝化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷。中沟与沟中污水的有机物进一步得到 去除降解。出水水质好。2)供氧量的调节，可以通过改变转碟的旋转方向、转速、浸水深度和转碟安装个数等多种手段来调节工艺系统的供氧能力，使沟溶解氧值保持在最佳值，使系统 稳定、经济、可靠地运行。3)污水进入氧化沟。具有推流式和完全混合式两种流态的优点，出水水质稳定。- - -总结.-对于每个沟
3、道来讲，混合液的流态基本上为完全混合式，由于池容较大，缓冲稀释能力强，耐高流量。高浓度的冲击负荷能力强；对于 3个沟道来讲，沟道与沟道之间的流态为推流式。有着不同的溶解浓度和污泥负荷，兼有多沟道串联的特 征，难降解有机物去除率高。并可减少污泥膨胀现象的发生。4)椭圆形沟平面布置有利于利用水流惯性，节约推动水流的能耗。在曝气过程中。串联的沟道水流形成典型的溶解氧浓度变化 O12(mgL)，因而自动控制了系统的生物脱氮过程。外沟溶解氧平均值很低。氧的传递作用在亏氧条件下进行， 具有较高的效率，因而起到节能的作用。5)污泥龄较长，使污泥量较少并趋于好氧稳定，从而简化工艺流程，管理方便其 中，采用人工
4、加药后进行机械搅拌。2、 设计泥龄与其他氧化沟一样，由于点源曝气，氧化沟中存在缺氧区域，在奥贝尔氧化沟的外沟，更由于亏氧，缺氧区更大，因此当只要求硝化时，泥龄应取 10d， 再加上除磷要求的厌氧区，反硝化泥龄由公式确定N =N-0.05(S -S )-N =15-0.05(150-20)-5=3.5mg/L0 0 e eK =N /S =3.5/150=0.023de 0 0查表近似得 Vd/v= qcd / qc =0.17总泥龄为qc=10/(1-0.17)=12.1d 其中缺氧泥龄为 qcd = qc-qco3、 计算污泥产率系数 YT 取 10，k=0.9=2.1d- - -总结.(
5、)( )3 X 0 (1-0.17)0.170.75qc1.072Y = k0.75+0.6 -S 0 T -1 +0.17qc1.072 T -15-(T-15)250 (1-0.17)0.170.75 12.1 1.072= 0.90.75+0.6 -150 T -1 +0.17 12.1 1.072 10 -15= 1. 6 5 K g S S / K g B O D核 算 污 泥 负 荷(10-15)Ls=qS0cY ( S0150=-Se) 12.1 1.07(150 -20)=0.09Kgbod/(KgMLss.d)4、污泥浓度污泥浓度取 X=4g/L5、 氧化沟容积分为 4 座氧
6、化沟，则每格 Q=100000/4=250m/hV=24QcY (S-Se ) 24 250 12.1 (150-200 =1000 X 1000 4)=2359.5m3取 2360m 。水力停留时间 T=V/Q=2360/24000=0.984d 6、 沟形设计全长设 4 座氧化沟，M=4，每座容积为Vi=V/2=2360/2=1180m3设水深 H=4m，每座氧化沟面积为Fi=Vi/H=1180/4=295m3，- - -总结.2 22 2p 2 2（ 2.5 -0.5） =18.8m2 12 2外 中-L 取 28m，则 B=10.54m ,B 取 11m。根据要求，对脱氮要求高，氧化沟
7、首先应满足脱氮要求，除磷可在氧化沟 前增设厌氧池，因此，氧化沟应按 A/O 生物脱氮模式设计计算，同时，为了使 氧化沟宽度比较接近于二沉池，氧化沟形状宜采用棒形。设沟宽；外沟、沟各 B=2.0m，沟深 H=4m中心岛宽度；1m 两头圆弧形半径 r=0.5m 隔墙宽 d=0.2m由此可得氧化沟外沟外侧圆弧半径为R=3B+r+2d=6.0+0.5+0.4=6.9m外沟圆弧段面积 S1=p(6.9 -4.9 )=74.2m2中沟圆弧段面积 S2= （4.2 -2.7 ）=32.5m2沟圆弧段面积 S3=p2 2 2圆弧段总面积 F1直线段面积=74.2+32.5+18.8=125.5m2F =Fi-
8、F =295-125.5=169.5m2直线段长；L=F /6B=169.5/12=14.2m各沟总面积；F =74.2+22.014.2=131m外2F =32.5+22.014.2=89.3m中2F=18.8+22.014.2=75.6m2三沟容积（面积）之比为；V：V ：V=44.3% ： 30.2% ： 25.5%与要求的比例接近，可行.- - -总结.2 2 2 -30 -3-3ht0 ht2 2 2 -7、 计算需氧量和脱氮计算需氧量 O2=OcSt+4.57Nht去除含碳有机物单位耗氧量 Oc 是泥龄和水温的函数，计算时应取可能 发生的最大值，因此要按低水温和高水温两种工况进行计
9、算，并取二者中的大者 作为依据，低水温的工况是 T=10和 qc=10d，高水温的工况是 T=30，但泥 龄不能再用 10d，因为水温增高硝化所需泥龄缩短，T=30时硝化泥龄不到 2d， 为安全计算，取 qc=4d按 T=30， q c=4d 计算 Oc，查表可得两种工况下的 Oc 值T=10和 qc=10d 时T=30和 qc=4d 时Oc=1.04KgO /KgBODOc=1.07KgO /KgBOD取 Oc=1.07KgO2/KgBODBOD 去除 St 可按公式 St=fcQa (S -Se)10 (Kg/d)查表，取 BOD 负荷波动系数 fc=1.2St=1.2240000（150
10、-20）10 =37440Kg/d 需硝化的氨氮量按公式N =24QNk-0.05(S -Se)-Nhe+510 (Kgd)N =241000015-0.05(150-20)-5+510=2040KgN/d=85KgN/h-3O =OcSt+4.57Nht=1.0737440+4.572040=49383.6KgO /d=2057.65KgO /h- - -总结.2 2 2 2 0 0 0 0 -O 单位耗氧量 2St2057.65= =0.055KgO /KgBOD37440三沟实际需氧量按下列比值分配外：中： = 50 ： 30 ： 20每座氧化沟的外，中，沟实际需氧量为外沟2057.65
11、40.5 = 257.2KgO /h中沟2057.6540.3 = 154.3KgO /h沟2057.6540.2 = 102.9KgO /h由于外、中、沟溶解氧分别为 0、1、2mg/L，换算系数 K 分别计算各沟的 K0 值0也不一样，需要K =Csa(bCsw-C )1.024 (T-200)其中 a取 0.85， b 取 0.9 ，Cs 取 9.2mg/L , Csw 取 8.4mg/LK =外9.20.85(0.98.4 -0 )1.024 (30-20)=1.13K =中9.20.85(0.98.4 -1)1.024(30-20)=1.30K =9.20.85(0.98.4 -2
12、)1.024 (30-20)=1.54剩余污泥量- - -总结.1-DX =QDS(Y1 +K qdc) +QX -QX1e=240000(0.02 -0.00962) =12406.86( KgD / d )s1.071 +0.06 12.1+240000(0.25 -0.175) -2400000.03去除每 1kgBOD 产生的干污泥量 5DX Q( S -S )0 e=12406.86240000(0.2 -0.03)=0.304(kgD / kgBOD )s 58、 碱度平衡保持pH 7.2，PH 值合适，硝化、反硝化能够正常的进行9、 进水管和出水管Q 240000进水管流量 Q = = =4 460000( m3/ d )=0.694( m3/ s)管道流速 v =0.80 m / s管道过水断面 A =Q 0.6941 =v 0.8=0.868m2管径d =4 Ap=4 0.8683.14=1.05m校核管道流速
