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1、名校名 推荐附件 1柬埔寨 Stueng Trang-Kouch Chhmar湄公河大桥工程振动锤选型计算书1 计算依据a 建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）b 港口工程荷载规范（JTS 144-1-2010）c 港口工程桩基规范（JTJ254-99）2 计算内容2.1 设备选型2.2 振动锤沉桩可行性验算2.3 振沉深度计算2.1 设备选型现初步拟定主墩钢护筒参数如下：墩护筒顶标高泥面标高护筒底标高护筒长度护筒重量备注13#+15m-2m-26m41m44.9t14#+15m-8m-30m45m49t护筒外径2.3m ，壁厚15#+15m-11m-34m49m53.174t18mm16
2、#+15m-10m-34m49m53.174t现选取 180KW 型振动锤，技术参数如下：项目单位参数电动机功率kW180静偏心力矩N.m1500激振力KN01240最大振动频率 （转速）r/min1000空载振幅mm17.41名校名 推荐空载加速度g11允许拔桩力t60振动质量kg13320所选振动锤需满足以下三个基本条件，方可沉桩成功：1、振动锤的激振力Fmax 大于被振构件与土的动侧摩阻力Qst；2、振动系统的工作振幅A 大于振沉到要求深度所需的最小振幅；3、振动系统的总质量Q0 大于振沉构件的动端阻力R。2.2 振动锤沉桩可行性验算2.2.1 激振力验算根据日本经验公式，振动锤沉桩所需
3、满足的条件如下：FmaxQst=Qs=min +（ 1-min） e-式中 为振动加速度比根据经验推荐：砂质土：min =0.15，淤泥质黏土：min=0.06，黏土： min=0.13，钢材的 值为 0.52。根据 DZJ180 型振动锤技术参数，可计算=min +（ 1-min） e- =0.1508按照 15#墩最长钢护筒计算动侧摩阻力值为则 Qst=0.1508*3.14*2.3* （ 35*2.4+40*12.7+45*6.7+50*2.89 ）=1130.46KN Fmax=1240KN结论： 180KW 振动锤激振力满足振动沉桩要求。2.2.2 振幅验算当激振器振幅很小时， 沉入
4、并不发生， 只有当振幅超过某一定值时， 才可实现沉桩，这一 A0 称为起始振幅。 在水下的砂质土壤中， 起始振幅达到 2mm 可以实现振沉。工作振幅 A= 偏心力矩 /振动质量=1500*103/53.174*104=2.82mmA 0=2mm结论： 180KW 振动锤工作振幅满足振动沉桩要求。2名校名 推荐2.2.3 动端阻力验算振动锤系统的总重量Q0 需大于振沉构件的动端阻力R钢护筒外径 2.3m，端部设置加强抱箍， 管体及抱箍厚度均为18mm。则护筒端部横截面积为3.14*2.318*0.018=0.13 动端阻力为R=0.1508*0.13*200=3.92KN振动锤系统总质量Q0=1
5、1t=110KNR=3.92KN结论： 180KW 振动锤动端阻力小于振动系统质量，满足振动沉桩要求。综上所述， 1316#墩钢护筒长度分别为 41m、45m、49m、49m，即承台底以下长度较原图纸减少 5m，选用 180KW 振动锤情况下，可满足施工需要，将钢护筒振沉到位。2.3 沉桩深度计算以 15#墩为例计算。2.3.1 以激振力计算振沉深度15#墩地质资料如下：承载力推荐值岩土名称层底标高层底深度层厚（ m）地基承载力基本钻孔灌注桩桩侧（ m）（ m）容许值的摩阻力标准值fa0(kPa)qik (kPa)细砂-14.112.42.414035细砂-24.4112.7012.70160
6、40粗砂-31.1119.46.718045含砂粉质-42.8131.111.720050黏土3名校名 推荐180KW 振动锤最大激振力为1390KN，若将护筒完全沉设到位，则Fmax=Qst=Qs可计算得护筒极限静侧摩阻力为Qs=8222.8KN根据 15#墩钻孔地质资料可计算得护筒底标高为 -36m，即承台底以下 45m，结合护筒顶标高 +15m，则钢护筒长度达到 51m。2.3.2 以振幅计算振沉深度工作振幅 A= 偏心力矩 /振动质量即当 A=A 0 时，振沉深度最大，即护筒重量 Q=1500/2=750KN=75t，根据钢护筒结构，可计算得护筒总长度大于51m。因护筒动端阻力较小，不在另行计算。由 2.3.1 及 2.3.2 条计算可得，180KW 振动锤理论可振沉护筒至底标高 -36m，即较原设计减少 3m 长度，最大护筒长度为 51m。同时本计算书为纯理论计算，实际振沉深度可能不能达到理论计算深度，故我方仍建议将主墩护筒减少 5m 长度，即护筒底标高为 -34m，承台底以下长度为 43m。4
