容器支腿计算容器支腿计算输入数据筒体长度 H(mm)设备外径 Do(mm)设备质量 W(kg)支腿底板到设备重心距离 h(mm)底板到支腿与壳体焊接支腿种类支腿周向截面的惯性矩 xI 1(mm4)支腿截面积A T(mm 2)壳体外壁到支腿重心处的距离e(mm)支腿的弹性模量E(MPa)支腿资料的许用拉弯应力 [σ]b ,MPa支腿底板长度 ,a1(mm)底板边缘到支腿边缘最大距离 ,ao(mm)一个支柱上地脚螺栓个数 nb地脚螺栓拉伸许用应力，[ σ] （MPa ）地板与基础的磨擦系数 ,μ支腿与壳体焊接长度 lw1 (mm)1150支腿资料设备最大外724径 De（ mm）760设备总重量(试验 Kg ）1525支腿数量n=(3,4)950纵向波折长度 Lk角钢型号支腿径向81520000截面的惯性矩 yI 2(mm4)支腿最小截19960面系数Zmin(mm 3 )支腿中心圆0直径Db(mm)支腿剪切弹210000性模量G(MPa)支腿资料的许用137 抗剪应力[τ ],(Mpa)支腿底板宽120 度 ,a2（ mm）底板资料许20 用应力 ,[σ ]MPa地脚螺栓公1称直径 M地脚螺栓剪切许用应力147[τ ](Mpa)=0.6~0.8[ σ ]支腿与壳体焊角高180 (mm)Q235A72413103115080*1024288000078500841201372410 / 焊接资料设计温度下的许用剪应力 [τ ]w支腿与底板焊缝长度 (mm)底板厚度(mm)支腿与底板焊角高(mm)2010基本风压值 q（ N/m 2）体型系数 k1地震烈度场所土特色周期Tg一阶震型阻尼比ξ设备附加水平力F h' (N)一、载荷计算设备水平风力P1(N)=K 1*K 2i*q*f-6风压高度变600化系数 fi 风振系数 k2基本振型参7与数η k1地震设防烈 度α max设备附加垂直载荷0F v'(N)( 向下为正）110单根支腿波折刚度Kgc(N/m)=4E(I 1+I3支腿剪切刚度K g2(N/m)=nKgc/(1+LKgc/GA T ))水平刚度K(N/m)=1/( λc /Kg1 +1/K g2)地震影响系数斜率调整系数ηζ )/8地震影响系数衰减系数γξ )/(0.5+5 ξ)设备水平川震力Fk1(N)= α 1* ηk1 *W*g当量质量meq(Kg)=0.75*W设备垂直地震力(N)F v0-0 = αvmax *m eqg单根支腿的水平反力 Q(N)=F H /n垂直最大受压力F Y(N)=max(F L1 +(Fv+W+F v')/n,Wt/n)二、单根支腿计算结果支腿截面的最小惯性半径i=(I/A T )支腿的临界柔度λ c=[ π2 E/(0.6[ σ ]b)] 受压支腿上最大压缩应力σ c(Mpa)=F Y/A T许用压缩应力[ σ]c(Mpa)=[1-0.4( λ/ λc)^2]*[ σ]/ γ支腿剪力 τ(Mpa)=Q/A T支腿上最大拉应力σ (Mpa)=F L /A T三、底板计算结果支腿波折刚度K g1(N/m)=3nEA TD 2b/2L3质心高度修正系数λk=(h/L) 2-H/L+4自振周期T1(s)=2 π阻尼调整系数ηζ )/(0.06+1.7ζ )水平川震影响系数α1=(T g/T 1)γη 2α max设备的水平力F H(N)=Max(P1,Fk1)+F h'垂直地震影响系数αα max支腿系数 tgθ=3/8*Do/h水平弯距引起垂直力F L1(N)=F H /2tgθ垂直最大受拉力F L(N)=F L1 +Fv/n-W/n-F v'/n支腿的柔度λ =L k/i ( 应<=250 ）系数γ=3/2+2/3（λ /λ c） 2支腿上最大波折应力σb(Mpa)=(Q*L+F Y *e)/Zminσc/[ σ]c+σb/[ σ]b≤1τ≤[ τ]σ≤[ σ]合格合格合格最大压应力 ,B(Mpa)=F Y /a1* a2最大拉应力四、地脚螺栓计算结果地脚螺栓反力 ,FL (N)=单根地脚螺栓受拉应力σB(Mpa)=FL/(nb*Ab)地脚螺栓剪力 τ(Mpa)=[Q- μ*W/n]/nb*A b五、支腿焊缝强度评定结果：支腿与壳体焊缝剪力τ(Mpa)=max(F Y /Aw1 ,FL /A w1 )焊接接头波折应力σ =QL w1/Z w1支腿与底板焊缝剪力τ (Mpa)底板计算厚度 ,δ b（ mm）=a0(3B/[ σ ])地脚螺栓根径 db（ mm）σB≤[ σ]τ≤[ τ]τ≤[ τ]#VALUE!#VALUE!合格合格合格合格#VALUE!。