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1、食用油废水处理毕业设计 2017年6月 目录1 设计说明11.1 设计题目11.2 设计内容11.2.1 项目简介11.2.2 设计任务11.2.3 进水水量11.2.4 进水水质11.2.5 出水水质标准11.3 设计规范22 工艺的比选22.1 厌氧工艺比较32.2 好氧生物处理32.3 工艺最终确定42.3.1工艺简介52.3.2 污染物去除效果63 设计计算书83.1 细格栅83.1.1 设计草图83.1.2 计算参数83.1.3 设计计算93.2 调节池113.2.1 计算参数113.2.2 设计计算123.3隔油池133.3.1 设计草图133.3.2 计算参数143.3.3 设计
2、计算143.4 气浮池183.4.1 设计草图183.4.2 计算参数183.4.3 设计计算183.5 UASB反应器253.5.1 设计草图253.5.2 计算参数263.5.3 设计计算263.6 生物接触氧化池333.6.1 设计草图333.6.2 计算参数333.6.3 设计计算343.7 竖流式沉淀池373.7.1 设计草图373.7.2 计算参数373.7.3 设计计算383.8 污泥浓缩池403.8.1 污泥量计算403.8.2 设计计算403.8.3 设备选型423.8.4 污泥最终处理处置423.8.5 除臭处理423.9 消毒设计424 平面及高程布置444.1 平面布置
3、444.2 高程布置444.3 污水提升泵房设计464.3.1 抬升扬程464.3.2 泵的选型464.3.3 提升泵房尺寸确定474.4 污泥提升泵房设计474.4.1 提升扬程474.4.1 泵的选型474.4.3 污泥提升泵房尺寸475 主要构筑物一览表486 工程造价496.1 构筑物成本496.2 主要设备成本496.3 其他费用506.4 处理每吨水费用507 社会与环境效益分析517.1 直接效益517.1.1 社会直接效益517.1.2 环境直接效益517.2 间接效益517.2.1 社会间接效益517.2.2 环境间接效益518 总结52谢词53参考文献54附录一55附录二6
4、43福建某食用油废水处理工程设计摘要： 关键词： Design of a waste water treatment project of edible oil in FujianAbstract: Key Words:13福建某食用油废水处理工程设计1 设计说明1.1 设计题目福建某食用油废水处理工程设计。1.2 设计内容1.2.1 项目简介1.2.2 设计任务1.2.3 进水水量设计进水水量为500t/d。1.2.4 进水水质表1-1 食用油废水进水水质水质指标CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)动植物油(mg/L)PH进水80004000150015008-101.
5、2.5 出水水质标准表1-2 一级排放标准水质指标CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)动植物油(mg/L)PH出水小于等于100小于等于20小于等于70小于等于106-91.3 设计规范1）给水排水设计手册第二版；2）室外排水设计规范（GB50013-2006）；3）混凝结构土设计规范（GB50010-2002）；4）给水排水埋地铸铁管管道结构设计规范（CECS142:2002）；5）升流式厌氧污泥床反应器污水处理工程技术规范（HJ2013-2012）。2 工艺的比选2.3 工艺最终确定2.3.1工艺简介1、预处理单元1）细格栅从各生产阶段排出的生产废水首先通细格栅，进水
6、中除含有高浓度油脂外、还含有生产阶段产生的破碎物以及磷脂、皂角等有机物，细格栅可以对悬浮物及漂浮物进行去除，减轻后续处理构筑物的负荷，使之可以正常运转。出水经提升泵提升后直接进入调节池。由于水量较小采用人工除渣。2）调节池格栅出水经过提升泵提升进入调节池，此时污水中含有大量悬浮物以及溶解物质，同时BOD、COD含量非常高，需在调节池内设置搅拌设备防止厌氧发酵以及悬浮物大量沉积。同时设置一个储泥池存放污泥，污泥定期排放进污泥浓缩池。4）平流式隔油池由于废水中的油脂基本是皂角和磷脂混杂的酸油，溶解性较差，特别是当水温较低时，油脂呈半固态，直接采用气浮处理效果较差，当采用平流式油池沉淀，虽然占地面积
7、较大，但是可以很好的收集浮油，同时在靠重力的作用下使悬浮物沉积，减轻后续处理构筑物的负荷。污泥需要定期排进污泥浓缩池。3）气浮池气浮用于进一步分离水中的乳化油、细微的悬浮颗粒，采用部分加压回流溶气气浮法。气浮池的浮渣选用刮渣机清除，出水进入UASB反应器。2、生化处理单元1）UASB反应器经物化处理后，污水水质得到明显改善，尤其是SS浓度下降明显，废水进入UASB反应器，在厌氧反应器内进行厌氧反应，厌氧反应器水利停留时间约6小时厌氧反应器对COD、BOD5的去除率可高达90。2）生物接触氧化池厌氧反应器(UASB)出水重力流入好氧生物接触氧化池，生物接触反应器的停留时间约为2小时，气水比14：
8、1，对COD的去除率可达85， BOD去除串可达90以上。好氧生物接触反应器出水重力流入竖流式沉淀池进行同液分离。2.3.2 污染物去除效果3 设计计算书设计进水量500m3/d，有：平均流量 Qa=500m3/d=20.8m3/h=5.8L/s；根据总变化系数可得：Kz= 2.3 Q5L/s 2.7Q0.11 5L/sQ1000L/s1.3 Q1000L/s 故Kz=2.75.80.11=2.2最大流量Qmax=Kz*Qa=2.220.8=45.8m3/h=12.7L/s3.1 细格栅3.1.1 设计草图格栅设计计算主要包含格栅形式的选择、尺寸的计算、水力的计算以及栅渣量的计算等等。其计算草
9、图如下图3-1所示：图3-1 格栅水力计算草图3.1.2 计算参数1）最大设计流量Qmax=1.2710-2m3/s；2）栅前水深取h = 0.3m；3）过栅流速取v = 0.6m/s；4）格栅倾角 = 60；5）格栅条间隙取b = 0.007m；6）栅条宽度s=0.01m。3.1.3 设计计算1）格栅间隙数nn=Qmaxsinbhv式中：Qmax最大设计流量，m3/s；a 格栅的倾角；b 栅条间隙，m；h栅前水深，m；v过栅流速，m/s。n=0.0127sin600.0070.30.6=9.3取n=10个2）格栅槽宽度BB=sn-1+nb故B=0.0110-1+100.007=0.2m格栅槽
10、宽度一般比格栅宽度大0.3m左右，故取B=0.5m。3）过栅水头损失h1h1=kh0h0=v22gsin式中：h1通过格栅的水头损失，m； h0计算水头损失，m； k系数，格栅受栅渣堵塞时，水头损失增大的倍数，一般取k=3； g重力加速度，9.81m/s2； 阻力系数，其值与栅条断面有关，按表3-1选用。表3-1 阻力系数栅条断面的形状公式 形状系数 矩形2.42圆形 1.79半圆的矩形1.83两头为圆的矩形1.67正方形为收缩系数，一般取0.64栅条断面形状选圆形断面，即=1.79（0.010.007）43=2.8计算水头损失h0h0=2.80.6229.81sin60=0.04m过栅水头损
11、失h1=30.04=0.12m4）栅后槽总高度HH=h+h1+h2式中：H栅后槽总高度，m； h2栅前渠道超高，一般取0.3m。故H=0.30+0.12+0.30=0.72m5）栅槽总长度LL=L1+L2+1.0+0.5+H1tanL1=B-B12tan1L2=L12H1=h+h2式中：L栅槽总长度，m； L1格栅前部渐宽段的长度，m； L2格栅后部渐窄段的长度，m； H1栅前渠中水深，m； 1进水渠渐宽段展开角度，一般取20； B格栅槽宽度，m； B1进水渠宽度，取0.35m。格栅前部渐宽段的长度L1L1=0.5-0.352tan20=0.21m格栅后部渐窄段的长度L2L2=0.212=0.
12、10m栅前渠中水深H1H1=0.3+0.3=0.6m栅槽总长度LL=0.2+0.1+1.0+0.5+0.6tan60=2.1m6）每日栅渣量WW=QmaxW186400Kz1000式中：W每日栅渣量，m3/d； W1栅渣量，m3(栅渣)/103m3(污水)，取W1=0.10m3/(103m3污水）； Kz生活污水流量总变化系数。则W=0.01270.108.642.2=0.011m3/d0.2m3/d，宜采用人工清渣。3.2 调节池3.2.1 计算参数1）水力停留时间T=6h；2）设计流量Qa=500.0m3/d=20.8m3/h；3）池底坡度不小于0.0030.005；取坡度0.003。4）
13、水质状况如下表3-2：表3-2 进出水污染物浓度指 标SS（mg/L）进 水 水 质720036001350设计去除率101020设计出水水质6480324010803.2.2 设计计算1）调节池的有效容积V=Qa*T=620.8=125.0m3调节池水面面积，设计的调节池总高度H=5.5m，在总高度中一般设置超高0.5m，预防水溢流出来，所以则调节池的有效水深H=5m。则池面积为: A=VH=125.05=25m2 取池宽B=5m,则池长L=5m；故调节池尺寸为：LBH=5m5m5.5m2）每日理论污泥量W取污泥含水率为97%，调节池对SS去除率取20%；式中：Q设计流量，m3/d； C0、C1进出水悬浮物浓度，kg/m3； 污泥容重，kg/m3； P0污泥含水率，取98%。故W=Q
