由于大开洞造成振型质量参与系数不够的调整方法

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1、由于大开洞造成振型质量参与系数不够的调整方法首先是收集的一些资料，关于局部振动的： 资料一：控制结构的局部振动使有效质量系数满足规范要求在对结构进行整体控制设计的时候， 我们有时会遇到这种情况， 结构的“有效质 量系数”达不到规范所要求的不小于 90%的要求（见抗规 5.2.2 条文说明、高规 5.1.13 条 2 款），有时即使把“计算振型数”取得很大，也无法满足这个要求。 问题究竟出在哪里？我们又怎样来解决这个问题呢？对于存在这种情况的工程，我们通过继续观察其“结构空间振动简图” ，可 以发现这样一种现象，在我们所取“计算振型数”范围内的结构振型中，有的振 型是结构的整体在振动， 而有的振

2、型只有结构的局部在振动。 继续分析下去， 我 们会发现，发生局部振动的部位，或空间刚度较差，或缺少约束。如结构错层等 原因形成的较长的越层柱；楼板开洞等原因形成的较长的无板梁段或无板墙段； 悬臂端缺少约束的悬臂构件； 没有设置屋脊梁的坡屋顶； 楼顶设置刚度或约束较 差的构架等。因为上述问题的存在， 使得这些部位的局部振动极易被激发。 由于这种振动 是局部的， 所以只有局部的构件参与其中， 其参与的质量也只能是与这些构件有 关的质量。结构的有效质量是 “计算振型数” 所包含的各振型的有效质量由低阶 到高阶的叠加，当其中存在较多的与局部振动有关的较低阶的振型时， 结构的“有 效质量系数”就不容易满

3、足规范的要求。笔者认为：发生低阶局部振型的部位是结构的薄弱部位， 在地震中低阶局部 振型容易被激发而在该部位产生较大的变形， 当该部位的相关构件在结构中处于 比较重要的位置时，可能影响结构的安全，故在设计中应采取措施尽量消除。在结构设计时， 可以加强与局部振动有关的构件沿振动方向的刚度， 使相关 局部振型由较低阶振型转变为较高阶振型，将其排除出“计算振型数”范围；也 可以沿相关构件节点的振动方向增加约束，如加设拉梁等，以消除局部振动。对于那些对结构安全没有影响或影响可以忽略不计的局部振动， 可以强制采 用“全楼刚性楼板假定”过滤掉局部振动，或增加“计算振型数”来增大结构的“有效质量系数”。资料

4、二： 采用振型分解反应谱法进行结构地震反应分析时应确定合理的振型 数。要确保不丧失高振型的影响， 程序要输入较多的计算振型数； 但是输入的振 型数过多超过了结构的自由度数，就会引起计算结果的不可靠 .如何确定合适的振型数？1. 抗规 5.2.2不进行扭转联合计算的结构，水平地震作用标准值的效应，可取前 2-3 个振型，当基本自振周期大于 1.5S 或房屋高宽比大于 5 时，振兴个数应适当增 加。高规 5.1.13-2 抗震计算应考虑扭转联合，振兴数不应小于15，对于多塔结构，不应小于塔数的 9 倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的 90%。上述规范给出的是计算振型数的下限！2. 结构

5、自由度的确定 振型分析提供了两种结构计算方法：侧刚模型和总刚模型 侧刚模型假定楼板为刚性楼板，对于无塔结构每层为一刚性楼板，有塔的 结构一塔一层为一刚性楼板， 每块刚性楼板有 3 个自由度，两个平动，一个转动。 侧向刚度就是建立在这些结构自由度上的。 例某 n 层无塔结构，侧刚模型结构的 自由度为3*n。有塔的结构如某30层3塔结构，第一塔1-30，第二塔6-25，第 三塔 3-28，则独立的刚性楼板数 m=30+（25-6+1 ）+（28-3+1 ）=76，则结构自由 度为 3*76=228总刚模型是一种真实的模型，不再有刚性楼板的假定。每个独立于刚性楼 板的节点有两个水平方向的自由度。 对

6、某n层无刚性楼板的结构，每层节点数为 m个，所以结构的自由度为2*n*m。对于n层有刚性楼板的结构每层独立的节点为m个，有k个刚性楼板，则结构自由度为n* （2*m+3*k）。上述结构的自由度为振型数的上限！3. 选取足够的振型数对于一个大型结构计算所有的振型数，所花费的计算机资源相当大！故没有必要就算所有的振型数，因为最后的那些高振型对结构的地震作用贡献很小。 所以足够就可以了。规范规定足够的振型数要保证有效质量系数超过90%，否则振型数不够！振型数不够也是造成剪重比不满足要求的一个原因。4. 总结 先按规范初选振型数，计算，查看质量有效系数是否大于90%，不大于增加振型数重新计算，直至满足

7、，但振型数不能大于结构的自由度总数。 结果分别在 wzq.out （sat ）和 tat-4.out 中查看。有关振型的几个概念 振型参与系数 -每个质点质量与其在某一振型中相应坐标乘积之和与该振型的主质量 （或者说该 模态质量）之比，即为该振型的振型参与系数。一阶振型自振频率最小（ 周期最长）, 二阶, 三阶 振型的自振频率逐渐增大 . 地震力大小和地面加速度大小成 正比, 周期越长加速度越小 , 地震力也越小。自振振型曲线 -是在结构某一阶特征周期下算得的各个质点相对位移 （模态向量）的图形示意 .在 形状上如实反映实际结构在该周期下的振动形态 . 振型零点是指在该振型下结构 的位移反应为

8、 0。 振型越高，周期越短，地震力越大，但由于我们地震反应是 各振型的迭代， 高振型的振型参与系数小。 特别是对规则的建筑物， 由于高振型 的参与系数小，一般忽略高振型的影响。振型的有效质量：这个概念只对于串连刚片系模型有效 （ 即基于刚性楼板假定的， 不适用于一般结构。某一振型的某一方向的有效质量为各个质点质量与该质点在该一振型中相应方 向对应坐标乘积之和的平方(刀mx)2)。一个振型有三个方向的有效质量， 而且 所有振型平动方向的有效质量之和等于各个质点的的质量之和， 转动方向的有效 质量之和等于各个质点的转动惯量之和。有效质量系数： 如果计算时只取了几个振型， 那么这几个振型的有效质量之

9、和与 总质量之比即为有效质量系数。这个概念是由 WILSON E.L. 教授提出的，用于 判断参与振型数足够与否，并将其用于 ETABS1序。振型参与质量： 某一振型的主质量 (或者说该模态质量) 乘以该振型的振型参与 系数的平方，即为该振型的振型参与质量。振型参与质量系数： 由于有效质量系数只实用于刚性楼板假设， 现在不少结构因 其复杂性需要考虑楼板的弹性变形， 因此需要一种更为一般的方法， 不但能够适 用于刚性楼板， 也应该能够适用于弹性楼板。 出于这个目的， 我们从结构变形能 的角度对此问题进行了研究， 提出了一个通用方法来计算各地震方向的有效质量 系数即振型参与质量系数， 规范即是通过

10、控制有效质量振型参与质量系数的大小 来决定所取的振型数是否足够。 (见高规( 5.1.13 )、抗规(5.2.2) 条文说明)。这 个概念不仅对糖葫芦串模型有效。 一个结构所有振型的振型参与质量之和等于各 个质点的质量之和。 如果计算时只取了几个振型， 那么这几个振型的振型参与质 量之和与总质量之比即为振型参与质量系数。由此可见，有效质量系数与振型参与质量系数概念不同， 但都可以用来确定 振型叠加法所需的振型数。我们注意到：ETABS6.1中，只有有效质量系数(effective mass ratio ) 的概念，而到了 ETABS7.0以后，则出现了振型质量参与系数(modal partic

11、ipating mass ratio )，可见，振型参与质量系数是有效质量系数的进一 步发展，有效质量系数只适用于串连刚片系模型，分别有x方向、y方向、rz方向的有效质量系数。振型参与质量系数则分别有 x、 y、 z、 rx、 ry、 rz 六个方 向的振型参与质量系数。注释：1) 这里的“质量”的概念不同于通常意义上的质量。离散结构的振型总数是有 限的，振型总个数等于独立质量的总个数。 可以通过判断结构的独立质量数来了 解结构的固有振型总数。具体地说：每块刚性楼板有三个独立质量 Mx,My,Jz ； 每个弹性节点有两个独立质量 mx,my； 根据这两条，可以算出结构的独立质量总数，也就知道了

12、结构的固有振型总数。2) 若记结构固有振型总数是 NM那么参与振型数最多只能选 NM个，选参与振 型数大于NM是错误的，因为结构没那么多。3) 参与振型数与有效质量系数的关系：3-1) 参与振型数越多，有效质量系数越大；3-2) 参与振型数 =0 时，有效质量系数 =03- 3) 参与振型数 =NM 时，有效质量系数 =1.04) 参与振型数 NP 如何确定？4- 1 )参与振型数 NP 在 1-NM 之间选取。4-2 )NP应该足够大，使得有效质量系数大于 0.9。有些结构， 需要较多振型才能准确计算地震作用， 这时尤其要注意有效质量系数 是否超过了 0.9。比如平面复杂，楼面的刚度不是无穷

13、大，振型整体性差，局部 振动明显的结构，这种情况往往需要很多振型才能使有效质量系数满足要求。总结：本人也遇到这样一个工程，一个剧院，层层开洞，顶部为钢结构网架，网 架周圈设置了十几米高的女儿墙， 建模时把女儿墙也建入了模型参与了振型计算， 结果计算完后发现振型质量参与系数才百分之七十多， 总共七个标准层， 加到二 十一个阵型还是不够， 后来通过看阵型振动动画， 只是看了前四五个阵型， 没发 现异常，当看到十几个阵型时发现， 顶部女儿墙由于没有侧向约束， 造成了局部 振动，即顶部女儿墙变形特别大， 而下部没有什么变形， 当把模型楼层组装中女 儿墙层去掉后，阵型取 15 个，振型质量参与系数就达到了 100%，可见这种结构 很容易发现出现这种问题， 解决方法就是找出局部振动构架要么进行加强， 要么 取消，以达到软件对振型质量的要求。