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1、船舶货运计算汇编一、舷外水密度改变对船舶吃水的影响计算通用公式6 d二宀匕一1)；近似估算公式p d =P d100TPC p1122例1：某船从密度为P =1021g/cm3的水域驶入密度为P =1003g/cm3的水域，船舶排 12水量A =64582t,每厘米吃水吨数TPC=5441t,则船舶平均吃水改变量6 d=cm。A.20.6 B.19.9 C.22.1 D.21.4例2：船舶由水密度P =1010g/cm3的水域驶入标准海水水域，吃水约减小。A. 1.5%B. 3.0%C 4.5%D 6.0%解：由近似估算公式计算得，1010Xd=1.025Xd，所以d=0985 d，吃水改变量
2、为(d-1 2 2 1 2 d ) /d =0.015所以应选A。11二、利用FWA判断船舶是否超载FWA是船舶淡水超额量，是船舶从标准海水驶入标准淡水时船舶吃水增加量，当船舶位于半淡水水域时，船舶半淡水超额量计算公式为：&，.25-p2)x40xFWA(cm)式中 是半淡水的密度，只要船舶吃水超过载重线的部分不大于6 d,则船舶就没 超载，否则就超载。例1:已知某轮淡水水尺超额量FWA=0.35 m,当船舶从P=1.010 t/ms的水域驶往P =1. 025 t/ms的水域时，船舶平均吃水的变化量。A.增大0.25m B.减少0. 21m C.增大0. 21m D.无法计算解：将上述数据代
3、入公式即得6 d=21cm，所以应选B例2：某轮装货后将相应载重线上缘没入水中28cm，泊位舷外水密度P=1.003 t/ms, FWA=034m，则该轮。A.已经超载B船舶不适航 C没有超载D.不能确定解：将上述数据代入公式可得6d=22X034/25=30cm，即本船在该半淡水港可将载重 线上缘没入水中30厘米，而实际上该船只将载重线上缘没入水中28cm，所以该船没有超 载。例3：已知某船FWA=036m, 8月底在大连装货，已知该轮夏季满载吃水d =939m,热S带满载吃水d=959m，该轮装货泊位最大吃水为9. 63m，实测泊位舷外水密度P =1.008 Tt/m3，则该轮装载后最大吃
4、水为。A. 9. 39m B. 9. 63m C9.59m D以上都不对解：在本题中，8月底在大连应使用热带载重线，因此为使船舶不超载所允许的装载 吃水应为 9. 59+ (1. 025-1.008)X0.36/ (1. 025-1.000) =9. 83,该轮装载后最大吃水为 min9.83，9. 63=9.63，选 B。三、货物积载因数SF应用计算常用公式是：V V PXSF PXSF SF SFC = chc = 21 =21bs VPX SFSF23-1）；VchSFSF = i21 CP X SF23-2）；3-3）V1C例1：某船装货时;计算得某货的积载因数为208m3/t,查得该
5、货的密度为0. 532t/m3, 则该舱的亏舱率为V 二ch%。A. 9.6B. 7.9C. 7.0D. 10.9解:SF =208m3/t，而 SF=1/0.532=1 88m3/t,代入式(3-1)得亏舱率 C 为(2.08-1.88)2 1 bs/2.08=0.096，所以应选 A。例2：某船计算积载因数时，不包括亏舱的积载因数为3. 38m3/t,亏舱率为5% ,则包括 亏舱的积载因数为。A. 3.07 B. 4.44 C. 4.10D. 3.56解：C =0.05, SF =3.38,代入式(3-2)得 SF = SF /bs 1 2 11-C)=3.56bs2）积载因数不包括亏舱I
6、 P + P = NDW H LI P xS.F + P xS.F =E VHH LLi.ch+ P = NDWH LP xSF P xSF T7HH + L=VI 1 - C 1 - Ci.chbs例1:某货舱舱容2510ms，该舱待装货2380t,现拟配SF分别为125ms/t (C =16%) 和0. 86ms/t (C =10%)的两种货物，则各自应配装t可使其满舱。bsA. 1830, 550 B 550, 1830 C 1955, 425 D 443, 1937解：P+P =2380, P X0.86/ (1-10%) +P X1.25/ (1-16%) =2510。联立解方程得
7、P 为H L H L H 1937, P为443，所以选D。L五、船舶平均吃水（等容吃水）计算常用公式是经漂心修正后的船舶平均吃水：d二船中吃水+漂心修正量l +竺二m2 L例1:某船LB=146m,装载后测得首尾吃水分别为7. 5m和8. 4m,船舶漂心纵标xf = -5. Om，则船舶平均吃水为m。A 7.98B. 7.95C 8.25D. 8.40六、航次净载重量的计算（6-1）6-2）,其中，g是船舶航行天数,SsX G = x gh 24 x V在船舶航次净载重量的计算中，常使用的公式是NDW = 0-X G-C A = min么,A +X G 式中上G是船舶在高载重线段的油水消耗量
8、，H 此处计算不包括航行储备时间。例1：某船航速17节，每天耗油水共53t,从位于热带载重线的装货港装货，航行4328 海里进入夏季区带，再航行1887海里到达卸货港，该轮热带和夏季满载排水量分别为At。=21440t和A =20920t,则该轮离装货港时最大排水量为TSA. 21440 B. 21193 C. 20920 D. 21098解:在本题中，工G =4328X53/C24X 17)=562,所以二minA , +EG = min21440,H H L H 20920+562=21440，应选 A。例2：某船空船重5330t,热带满载吃水9. 55m, A =21440t,夏季满载吃
9、水9. 35m, A T=20920t,冬季满载吃水9. 15m, A = 20400t,离开水密度P=1 007t/m3的某港时平均吃水SW为9. 20m,则该轮的航次总载重量为toA. 14839 B. 15070 C. 14805D. 14933解：在本题中，根据吃水9. 15m, A = 20400t,和9. 35m, A =20920t，内插计算计算 WT得当船舶吃水为9. 20m时，排水量应为20530,在水密度P=1007t/m3的水域中船舶实际 排水量应为20530X1.007/1.025=20169吨，该轮航次总载重量DW二-。=14839，选A。例3：某船根据其平均吃水d查
10、得4=74361，测得当时存油206t,淡水113t，船员、 M行李等共等38t，存压载水217t，当时舷外水密度1. 008t/m3，空船重量6614 t,则船舶常 数为toA. 125B. 248C 130D 183解：在本题中，经舷外水密度修正后的船舶排水量应为7436X1.008/1.025=7313,此 时空船重量二-工G- NDW=7313-206T13-38-217=6739，船舶常数 = -=1250 0 0吨，选A。七、货舱重心高度的求取Z=l/2货高+货物底端距基线高度； 货高h =H二注H ；货舱重心高度KG =季2VV乙P例1:某船空船重量2067t,重心4. 57m,
11、货物A重1096t,重心3. 89m,货物B的重量为 1036t,重心6. 43m,油水共375t，重心高为3. 11m,不计船舶常数，则船舶重心高为 m。A. 4.65B. 4.83 C. 4.71D. 4.86例2：某货舱双层底高145m，舱高87m，舱容2368 ms，底部装积载因数为12 ms/t 的桶装货624t，中部装积载因数为16血/t的袋装货406t，顶部装积载因数为2.0 /t 的桶装货200 t,则该舱重心高度为m。A. 4.65B. 4.83 C. 4.42D. 4.26八、自由液面对稳性影响计算 自由液面为液舱内未装满时存在的液面，在其对稳性影响的计算中, 首先要计算自
12、由液面对其横倾轴的面积惯矩,通常计算矩形和等腰梯形：i =丄lb3 （矩形）；i 二丄l（b + b ）C2 + b 2）（等腰梯形）；8GMx 12x 48 i 2 i 2fA例1：某船装载后=18000t, KG=73m,由稳性交叉曲线查得30。时的形状稳性力臂 KN=45m，由“液体自由液面倾侧力矩表”查得 30时的自由液面倾侧力矩为1080X 9. 81kNm,则 GZ 为 m。30A. 0.79B. 0.82C. 0.85D. 0.88解：在本题中，6GM 二工Pi/A=0.0 6（m），所以 GZ=4 5-7 36sin30 =0. 82（m）,应选fxB。九、船舶复原力矩基点法：
13、m （臂GZ）的计算RGZ 二 KN - KGsin 9；假定重心法：GZ = G Z +（KG -KG）xsin9 ；初稳性点法（剩余稳性力臂法）：GZ = MS + GM sin 9例1：某轮利用形状稳性力臂求取稳性力矩，船舶排水量为30675t，船舶重心高度为8.079m,船舶横倾角为11 ,形状稳性力臂为2. 529m,则该轮稳性力矩为kN.m。A. 219132B. 384508 C. 297146D. 249884解：在本题中，稳性力臂GZ=KN-KGsin 0 =2529-8.079Xsinll，稳性力矩二AXGZ X9. 81=297146 kN.m，所以应选 C。例2：某船利
14、用假定重心稳性力臂求取稳性力矩（假定重心高度8m）,船舶排水量为 27885t,船舶重心高度为6. 12m,船舶横倾角为10 ,假定重心稳性力臂为061m,则该轮稳 性力矩为kN.m。A. 178553 B. 204061 C. 229568D. 256170解：本题船舶稳性力臂 GZ=GZ+（KG-KG）sin0=0.61+（8-6.12）sin10=0.936， 稳性力矩二AXGZX9.81=256170 kN. m,选 D。例3：某船按初稳性点法求稳性力矩，已知排水量30319t，船舶初稳性高度为2. 71m, 船舶横倾角为14 ,剩余稳性力臂为049m,则该轮稳性力矩为kN.m。A.
15、168585 B. 340737 C. 199237D. 183911解：在本题中，船舶稳性力臂GZ=MS+GMsin 0 =0.49+271Xsin14 =11456m,稳性力 矩二 AXGZX9.81=340737,所以应选 B。十、船舶横稳心半径BM计算船舶横稳性半径计算公式GM 二 KM - KG 二 KB + BM - KG ； BM =令；/_ kLB3，水线面为箱形，公_ 1 ；水线面为菱形，k _ 1。x V1248式中I是船舶正浮时水线面面积对横倾轴的惯性矩(m4)。 例1某船浮心距基线高度为5. 96m,稳性半径为3. 06m,船舶重心距基线高度为7. 22m, 则该轮的稳
