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1、搅拌站基本设计及验算*项目部拟采用HS00和HZS7搅拌站各一台,目前根据厂家图纸和现场地基条件设计和验算搅拌站基本。搅拌站基本重要分五大基本：筒仓基本、主机架基本、送料系统基本、操作室基本和配料系统基本。计算中，筒仓考虑风荷载并根据地质条件使用钢管桩增强抗拔。其她基本均根据图纸采用混凝土扩大基本，其中土质承载力根据工程地质勘察报告,地基承载力取9kPa。1筒仓基本设计及验算根据肇花项目东岸搅拌站选址地质状况,筒仓基本拟采用钢管桩配上混凝土承台作为承载基本。图1.1 筒仓基本构造混凝土扩大基本拟采用3.5m.m0.5m的混凝土构造。钢管桩拟采用直径0mm,壁厚为m。将混凝土如图均分4份，根据北
2、江特大桥勘探资料,表面土层为素填土,容许承载力为90k。抗拔及承压工况计算根据实际工作分析,抗拔最大工况为风荷载最大且筒仓空载:如图所示，风荷载作用位置H=5m,风级按12级风，风压p取1.3kP：;风荷载产生弯矩:；此外，考虑偏心，其中筒仓空载载荷载取，则：，对钢管桩产生附加荷载的计算:，;风向平行钢管所在正方形的边长和对角线时,力偶臂分别为：和。故,;；因此，钢管桩承载力：每份混凝土质量:,(方向向上)。图.2 筒仓风荷载每份混凝土承压:因此,钢管桩承压：钢管桩抗拔荷载不不不小于于212.1kN,承压荷载不不不小于405.55kN,故考虑入土深度按满足承压规定计算。1.2钢管桩入土深度计算
3、图1.3 XX地质图根据地理位置，选择X#墩位置作为地质参照。表. XX#地层有关数据土层编号土层土质土层厚度（)(Kpa)钢管桩受力(kN）总受力(KN)总深()1素填土1.433.3249.3241.42粉质粘土5.41429.28621.576.7淤泥质粉质粘土8235.6491.85714.74粉砂5.75063.781806220.根据港口工程灌注桩设计与施工规程(JTJ-)，钢管桩的入土深度可按下下式计算：其中:单桩极限承载力(kN）; 钢管桩截面周长(m）； 第层土的极限侧摩阻力原则值(ka);钢管桩穿过第层土的确长度(m)；单桩极限端阻力原则值（Pa)；桩身截面面积（2)；单桩
4、垂直承载力分项系数,一般取1601.65。有试桩资料时取 1.60，无试桩资料时取1.65。其中，端阻力不考虑计算。由表1.计算根据可知，钢管桩深度在第三层土层中，深度范畴。由条件:.钢管桩承台配筋设计与验算图1. 筒仓基本构造受力图如图14所示，在筒仓满载且风荷载和偏向产生的弯矩方向垂直对角线时,承台弯矩最大。以钢管桩阵列的几何中心分析,风向和偏心方向沿14对角线方向。由条件得: 可以看出,3-方向和2-方向弯矩最大，根据，推出集中荷载距离两支点的距离a和b分别为;，故，（偏保守，混凝土自重不考虑）设计保护层厚度为cm,采用二级钢筋1m钢筋则：扩大基本的砼强度为25,砼的轴心抗压强度设计值，
5、砼的轴心抗拉强度设计值。主筋采用HB35钢筋,(一般钢筋的抗拉强度设计值)。箍筋采用HRB35钢筋，（一般钢筋的抗拉强度设计值)。1.1正截面强度设计计算时=175m，=0.m1) 承台受力筋配筋假设钢筋保护层为5cm，则构造有效高度由 得： 解得:， 于是得：以42013布置，,配筋率为。全截面配筋713.2布置。1.3.抗剪强度设计正截面抗剪:砼提供抗剪满足抗剪规定!斜截面抗剪:箍筋配筋率：箍筋和砼能承受的剪力为：满足斜截面抗剪规定!2.主机架基本设计及验算根据厂家图纸，主机架每支腿荷载120k，由于构造宽矮且重量相对较小,故不考虑风荷载和偏心的影响。两种搅拌站扩大基本尺寸均为1m1m11
6、m，其中入土深度09m。承载力,故不满足规定!由条件:，取尺寸为15m。3送料系统基本设计及验算根据厂家图纸,送料系统每支腿荷载50，由于构造宽矮且重量相对较小，故不考虑风荷载和偏心的影响。两种搅拌站扩大基本尺寸均为0.m0.5m05，其中入土深度4。承载力，故不满足规定!由条件：，取尺寸为1 m。4.操作室基本设计及验算根据厂家图纸，操作室每支腿荷载kN，由于构造宽矮且重量相对较小,故不考虑风荷载和偏心的影响。两种搅拌站扩大基本尺寸均设计为05m0.5m0m，其中入土深度0.4m。承载力，故满足规定!5.配料系统基本设计及验算根据厂家图纸，配料系统每支腿荷载分12kN（一般)和10k（15方料斗),计算取10kN。由于构造宽矮且重量相对较小,故不考虑风荷载和偏心的影响。两种搅拌站扩大基本尺寸均为1m11.1m,其中入土深度0.9m。承载力，故不满足规定！由条件：,取尺寸为6m。
