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1、宁夏国电吴忠热电厂“上大压小”新建工程 1#汽轮发电机定子吊装专项安全施工方案撰写人：_日 期：_目 录1 编制依据12 工程概况及主要技术参数13组织机构14安全技术核算35 吊装过程中可能出现的问题106 安全文明施工措施107 方案应急处置预案128 绿色施工129强制性条文1310 危险源因素辨识与评价表（附表I）1511 环境因素识别评价表（附表II）1512 附图15附表I：危险源因素辨识与评价表16附表II：环境因素识别评价表17附图：发电机定子吊装示意图18宁夏国电吴忠热电厂“上大压小”新建工程 1#汽轮发电机定子吊装专项安全措施1 编制依据1.1 国网公司基建安全管理规定【2
2、013】（1753号文）；1.2 工程建设标准强制性条文（电力工程部分）2011年版；1.3 电力建设安全工作规程DL5009.1-2014；1.4 起重与运输；1.5 起重机设计手册2013年版；1.6 材料力学（第二版）高等教育出版社；1.7 中国电力工程顾问集团西北电力设计院设计的图纸；1.8 东方电气有限责任公司提供的发电机设备图纸及安装资料；1.9 江西起重机有限公司提供的QD80/20t型桥式起重机施工图纸；1.10 GYT-200C型液压提升装置说明书(国网北京电力建设设计院)2 工程概况及主要技术参数2.1 工程概况宁夏国电吴忠热电厂“上大压小” 2350MW工程1#发电机由东
3、方电机有限公司制造，型号为QFSN-350-2-20型，采用“水氢氢”冷却方式，其额定功率为350MW。汽轮发电机沿厂房纵向顺列布置，中心线距A排柱为8.5m，距B排柱为13m，1#汽轮发电机基座位于57轴之间。发电机定子采用GYT-200C型钢索式液压提升装置卸车、吊装、就位。分别将两台行车的小车停到靠近B排柱处，在每台行车大梁小车轨道上放置箱形梁，在箱形梁底部用连接板与根箱型梁采用销轴连接，箱型梁上部固定放置2台GYT-200C型钢索式液压提升装置（液压千斤顶），每台液压千斤顶采用24根高强度预应力钢绞线（17-15.2）与箱形梁的一端连接，箱形梁扁担与450t大钩用销轴连接后吊装定子，启
4、动液压提升装置吊装定子就位。详见发电机定子吊装示意图。2.2 主要技术参数 发电机定子有关参数如下：定子起吊重量 196吨(不包括端盖、冷却器、底板、出线盒)定子外形尺寸（长宽高） 800044204000mm同侧两吊耳间距 2240mm两侧吊耳间距 4420mm 3组织机构3.1 定子吊装组织机构序号责任分工姓 名1总 指 挥吴国林2技术总负责代兴龙3安全总负责周波4现场负责人丁学明、蒋 斌5现场技术负责蒋等平6起重指挥许金彪、7行车操作王 瑛、戴惠萍812.6m监护郭喜元9地面监护范 勇111#行车液压提升装置操作人员白克宁 12机械维护关海睿13电气维护童一鹏14现场后勤保障、宣传郭 红
5、15现场保卫宋立华3.2劳动力组织施工负责人 2人 负责定子卸车、拖运及整个吊装就位过程的组织协调工作技术员 1人 制定起吊措施，进行安全、技术交底及监督整个施工过程中起重指挥 1人 负责定子的吊装、拖运就位指挥起重工 4人 负责定子的卸车、拖运、起吊及钢绞线的穿绕及预紧工作操作工 4人 负责液压提升装置调试操作及卷扬机的操作和监护安装工 4人 负责定子专用工具的安装、拆除专职安全员 2人 负责全过程的安全监督和安全文明施工电工 2人 监护并保证行车、液压提升装置动力的正常供应电、火焊工 2人 负责台板垫板工机具安装和拆除配合工作3.3 相关作业人员要求3.3.1 特种作业人员必须持证上岗。3
6、.3.2 施工负责人，必须由经专业培训且具有丰富起重施工经验的人员担任。3.3.3 所有施工人员在施工前必须参加安全、技术、质量交底，并熟悉掌握定子卸车、转动、拖运吊装程序、安装方法和在施工中的注意事项。3.3.4 所有施工作业人员必须按作业指导书的要求进行施工。施工前对有疑问或不清楚的问题应请教技术人员直至弄懂弄通，不得盲目施工。在施工过程中如发现问题应及时向技术人员及现场指挥汇报，不得擅自处置。4安全技术核算4.1 箱形梁、行车承载力：箱形梁承载力：F1=定子重量+吊绳重量+450t大钩重量=196+1+5=202t，按210t校核；箱型梁承载力：F4=（F1+箱形梁重量+钢绞线重量+2台
7、液压千斤顶）/2=105.8t，按110t校核；箱形梁承载力：F2= F4+箱型梁重量=107t，按110t校核；行车大梁承载力：F3= F2+箱形梁重量+单台提升装置总重=112.5t，按115t校核；4.2 箱形梁校核4.2.1 箱形梁受力计算：4.2.2 确定箱形梁吊孔中心距离为8700mm，如图二所示。4.2.3 箱形梁截面系数计算：箱形梁截面如图一，截面系数计算如下：Jx=（BH3-bh3）/12=1001003-78923/12=3271861cm4Wmax=Jx/Y0=2103829.3/50=65437cm3Y0中性层最大距离。4.2.4 箱形梁受力分析：箱形梁下吊耳实际承重F
8、1按210t进行校核计算：Mmax =PL=105000435=45675000KgcmM自重=qL28=108008702/（9308）=1098726KgcmM= Mmax+ M自重=46773726KgcmL1梁弯曲应力值=M/ Wmax=46773726/65437715Kg/cm21400 Kg/cm2。L1梁挠度fF=PL3/48EJ=2000008703/(482.11062103829.3)=0.62L/700=1.33L箱形梁总长，L=9.3m。4.3 箱形梁校核箱形梁受力按110吨计算，其截面系数计算如下：Jx=（BH3-bh3）/12 =68703-60623/12=75
9、2026cm4Wmax=Jx/Y0=752026/35=21468.5cm3Y0中性层最大距离。箱形梁两端受力的计算距离为4m（小车轨道中心距为4.25m，按4.5m计算完全符合要求），计算如下：Mmax =PL=55000150=8625000KgcmM自重=qL2/8=42004502/（6608）= 161079.5KgcmM= Mmax+ M自重=8786079.5KgcmL1梁弯曲应力值=M/ Wmax=8786079.5/21468.5=409.25Kg/cm21400 Kg/cm2。L1梁挠度fF=PL3/48EJ=575004503/(482.1106752026)=0.069
10、cmL/700=0.94cm； L箱形梁总长，L=6.6m。4.4 箱形梁校核箱型梁为两根，每根受力按115吨校核计算。Jx=（BH3-bh3）/12=48643-36583/12=5558880cm4Wmax=Jx/Y0=5558880/24=231620cm3Y0中性层最大距离。箱型梁受力计算如下：Mmax=FL=5750067=3852500KgcmM自重=qL2=12001202/2268=10000KgcmM= Mmax+ M自重=3852500+100000=3952500 KgcmL1梁弯曲应力值=M/ Wmax=3952500/231620=17kg/cm2=1400 Kg/c
11、m2上梁挠度梁挠度fF=PL3/48EJ=1150002263/482.1106333165.3=0.0395 L/700=0.32cmL箱形梁总长，L=2.26m。4.5 箱形梁下吊耳校核箱形梁与450t大钩采用4只销铰连接，箱形梁上每个连接点采用2只焊接吊耳，吊耳外形尺寸如下图。吊耳总受力按为Q=200000/8=25000Kg4.5.1 箱形梁下吊耳拉应力校核吊耳如图可知：A-A截面最大拉应力计算 板孔壁承压应力，MPa；P吊耳板所受外力，P=25000Kg；吊耳厚度，=50mm；d板孔孔径，d =120mm；R吊耳板外缘有效半径，R=180mm；r板孔半径，r =60mm；f吊耳板材料
12、抗剪强度设计值，f=140MPa；计算=5.7 Kg/mm2=56.1Mpaf。4.5.2 吊耳焊缝的核算：=N/（hL）ff垂直于焊缝方向的应力，MPa；N焊缝受力，N=1.4P=1.425000Kg =35000Kg；h焊缝的计算厚度，h=0.7hf=0.720mm；L角焊缝的长度，L=500mm；=5Kg/mm2=49Mpaf。4.5.3 销轴校核每只销轴承载力：P=200000/4=50000Kg=490KN。4.5.3.1 销轴最大弯曲强度计算：Mmax= PL/4=4900.16/4=19.6KNmW=d3/32=169560mm3max=M/W=116N/mm2=360 N/mm
13、24.5.3.2 销轴最大剪应力计算：135648max=16 P /（3d2）=57.8N/mm2=125N/mm24.5.3.3 销轴平均剪应力计算：=P /（2r2）=21.7N/mm2=125N/mm24.6 箱形梁与箱形梁连接吊耳、销轴校核箱形梁承载力按110t校核。每根箱形梁与箱形梁采用4根连接板连接，上下部位各4只销轴、4只吊耳，与连接板间的吊耳、销轴外形尺寸如上图所示。每只吊耳承载力：P=110/（42）=13750Kg。4.6.1 吊耳校核4.6.1.1 吊耳承压应力校核 板孔壁承压应力，MPa；P吊耳板所受外力，P=13750Kg；吊耳厚度，=30mm；d板孔孔径，d =65mm；R吊耳板外缘有效半径，R=100mm；r板孔半径，r =32.5mm；f吊耳板材料抗剪强度设计值，f=140MPa；计算=9.587 Kg/mm2=93.95Mpaf。4.6.1.1 吊耳焊缝强度校核：=N/（hL）ff垂直于焊缝方向的应力，MPa；N焊缝受力，N=1.
