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1、4.5.5.1四桩承台承载力计算（一C承台）.5.6.桩顶作用验算6.6.1四桩承台验算（一C承台）.6.7.桩基础沉降验算7.7.1C柱沉降验算.7.8 .桩身结构设计计算98.1桩身结构设计计算99 .承台设计1.09.1四桩承台设计（C柱）1010.参考文献1.3目录1 .设计资料1.1.1 上部结构资料1.1.2 建筑物场地资料1.2 .选择桩型、桩端持力层、承台埋深1.2.1 选择桩型1.2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深2.3 .确定单桩极限承载力标准值3.3.1 确定单桩极限承载力标准值3.4 .确定桩数和承台底面尺寸4.4.1 C柱的桩和承台的确定.确定复合基桩竖向承载力设计
2、值1设计资料1.1上部结构资料拟建建筑物为六层钢筋混凝土框架结构，室外地坪标高同自然地面，室内外高差350mm。柱截面尺寸均为500mm500mm，横向承重，柱网布置如图C1)LG7AI：1.2建筑物场地资料拟建建筑物场地位于市区内，地势平坦，建筑物场地位于非地震区，不考虑地震影响。场地地下水类型为潜水，地下水位离地表2.1米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。建筑地基的土层分布情况及各土层物理、力学指标见表表3.1地基岩土物理力学参数含液性标准压缩承载力土层土的孔隙水指数贯入模量特征值编号名称比e量1锤击EsfakW(%1L数N(MPa)(kPa)精品素填土5.0淤泥质土1.04
3、62.41.083.869粉砂0.8127.6147.5115粉质黏土0.7931.20.749.2170续表粉砂层0.583116.8285表3.2桩的极限侧阻力标准值qsk和极限端阻力标准值qpk单位：kPa土层编号土的名称侧阻力qsk端阻力qpk土层编号土的名称侧阻力qsk端阻力qpk素填土23粉质黏土61920淤泥质土28粉砂层732450粉砂462.选择桩型、桩端持力层、承台埋深2.1选择桩型因为框架跨度大而且不均匀，柱底荷载大，不宜采用浅基础。根据施工场地、地基条件以及场地周围环境条件，选择桩基础。因转孔灌注桩泥水排泄不便，为减少对周围环境污染，采用静压预制桩，这样可以较好的保证桩
4、身质量，并在较短的施工工期完成沉桩任务，同时，当地的施工技术力量、施工设备以及材料供应也为采用静压桩提供可能性。2.2选择桩的几何尺寸以及承台埋深依据地基土的分布，第层是灰褐色粉质粘土，第层是灰色淤泥质的粉质粘土，且比较厚，而第层是黄褐色粉土夹粉质粘土，所以第层是较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m（2d），工程桩入土深度为h0故：h1.58.312122.8m由于第层厚1.5m,地下水位为离地表2.1m为了使地下水对承台没有影响，所以选择承台底进入第层土0.6m,即承台埋深为2.1m，桩基得有效桩长即为22.8-2.仁20.7m桩截面尺寸选用：由于经验关系建议：楼层10时，桩边长
5、取300400故取350mmX350mm,由施工设备要求，桩分为两节，上段长11m，下段长11m（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长长1.3m，这是考虑持力层可能有一定的起伏以及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。桩基以及土层分布示意如图2.2.1。0,000-0X305Ei_nJ0L3,承台底面下并非欠固结土，新填土等，故承台底面不会于土脱离,所以宜考虑桩群、土、承台的相互作用效应，按复合基桩计算竖向承载力设计值。Bc1.90.09目前，考虑桩基的群桩效应的有两种方法。地基规范采用等代实体法，桩基规范采用群桩效应系数法。下面用群桩效应系数法计算复合基桩的竖向承载力设计值5.1四桩承台承
6、载力计算（一C承台）222承台净面积：Ac1.940.353.12m。承台底地基土极限阻力标准值：qck2fk2110220KPaQckqckAc2203.12171.6kNn4Qskuqsikli1469.152kNQpkAPqp170.450kN分项系数sp1.65,c1.70因为桩分布不规则，所以要对桩的距径比进行修正，修正如下:2.40.350.886人0.8861.91.9nbJ420.7群桩效应系数查表得:群桩效应系数查表得:0.8,1.64承台底土阻力群桩效应系数：acAceAl_cAc承台外区净面积A1.92(1.90.35)21.2m2承台内区净面积ACAAe3.121.21
7、.92m2i查表c0.11,c0.630.1严3.120.63竺0.313.12那么，C复合桩基竖向承载力设计值R:RsQsksQpkQckPcP0.8吗21.651.64170.4500.311716913.025kN1.651.705 .桩顶作用验算(1)荷载取C柱的Nmax组合:6.1四桩承台验算(一C承台)F=3121kN，M=32kN?m,Q=20kN承台高度设为1m等厚，荷载作用于承台顶面。本工程安全等级为二级，建筑物的重要性系数0=1.0.由于柱处于轴线，它是建筑物的边柱，所以室内填土比室外高，设为0.3m,即室内高至承台1底2.4m,所以承台的平均埋深d-(2.12.4)2.2
8、5m2作用在承台底形心处的竖向力有F,G,但是G的分项系数取为1.2.31211.922.25201.23121194.943315.94kN作用在承台底形心处的弯矩作用在承台底形心处的弯矩M3220152kNNmaxFGMymaxn(yi2)NminFGMymaxn(yi2)NmaxFGMymaxn(yi2)NminFGMymaxn(yi2)桩顶受力计算如下:3315.94520.6850.652kN440.623315.94520.6807.318kN440.6233159443315944828985kN0Nmax850.652kN0Nmax850.652kN1.2R1.2913.025
9、1095.63kN0Nmin00N828.98kN0N828.98kNR913.025kN满足要求(2)荷载取Mmax组合:(2)荷载取Mmax组合:F=3002kN，M=197kN?m，Q=62kNFG30021.922.25201.23002194.943196.94kNM197621259kN桩顶受力计算如下:Nmaxymax(yi2)3196.942590.6尹799.235107.917907.152kN40.62NminMymax(y：)3196.9425926799.235107.917691.318kN40.623196.94799.235kNoNmax907.152kN1.2
10、R1.2913.0251095.63kN0Nmin00N799.235kNR913.025kN满足要求7.桩基础沉降验算采用长期效应组合的荷载标准值进行桩基础的沉降计算。由于桩基础的桩中心距小于6d,所以可以采用分层总和法计算最终沉降量7.1C柱沉降验算竖向荷载标准值F2400kN基底处压力p24001.91.92.25201.91.9709.820kPa基底自重压力d15.51.517.30.62.133.63kPa2.1基底处的附加应力P。Pd709.82033.63676.19kPa桩端平面下的土的自重应力c和附加应力z（z4P0）计算如下:.在z=0时:ihi15.51.517.30.6(17.310)7.7(16.21
