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1、附件三：汽车吊机支腿反力盘算及梁板受力剖析一.模子树立及臂架反转展转进程受力剖析汽车吊机四点支推却力盘算模子简图如图1所示,G0为下车重量;G1为上车和吊重的重量和,移到位于对称轴上的反转展转中间后产生力矩M;eo.ei为G0.Gi地位到四支腿中间的距离，按对称轴为直角坐标系定位.R1.R2.R3.R4分离是四支腿的支反力，个中R.R4为近吊装物处两支腿反力，徐工QY130K汽车起重机支腿间距如图1中,a=3.78m,b=3.8m.为简化盘算,假设4条支腿支持在统一程度面内,它们的刚度雷同且支持地面的刚度雷同.1. 支点反力盘算公式由图1受力简图,分离盘算臂架转化来的分散力矩M和吊重P,最后在
2、支腿处迭加,依据受力均衡可得:图1四支腿反力简图eo.e1为G.G1地位到四支腿对称中间的距离.2. 盘算底盘重心点地位当架吊机设边梁时，所需吊幅最大，为13m,臂长约为18.8m,依据额定起重表，幅度14m.臂长21.28m最大吊重为29.3t22t,知足起吊请求.徐工QY130K汽车起重机车长14.95m,宽3m,行驶状况车重55t,重要技巧参数详见表1.表1徐工QY130K气车起重机重要参数类另1项目单位参委r尺寸参数整机全长mm14950整机全宽mm3000整机全高mm3950轴距A.二mm1420第二.三mm2420第三.四mm1875第四.五mm1350第五.六mm1400干曰目.
3、介夹&里事经效行驶状况整机自重kg55000一/二轴kg9100/9100三/四轴kg9100/12500五/六轴kg12700/9700支腿距离纵向m横向m转台尾部反转展转半径（均衡重）mm4600吊机支腿纵向距离7.56m,横向距离7.6m,支腿箱体位于2桥和3桥之间以及车架后端，工作时配重38000kg.依据车轴及转盘中间地位盘算吊装下车重心点G,尺寸地位关系详见图2,由合力矩肯定的平行力系中间即为吊车重心.图2车轴及转盘中间地位尺寸由轴重参数得：下车重量G=9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200kg上车配重重量=38000kg上车未加配重时重心到车后
4、边沿距离Rc为：c97003127004.4125005.7591007.62910010.04910011.46Rc622006.78m则下车重心G到臂架反转展转中间G工作臂架反转展转中间G到两后支腿的纵向距离为3.63m,上车配重及吊重支点G到支腿对称轴中间O点距离e1=0.15m,下车重心G到支腿对称中间O的距离e0=1.88-0.15=1.73m.二.边梁吊装吊机支腿反力盘算边梁重21.97t,不斟酌铺装层，按22t盘算.1 .边梁吊装支腿反力盘算m,e1二0.15m,由以上盘算可知：a=3.8m,b=3.78m,e0=1.73G=622KN,G=220+380=600KN;(1)当a
5、 =1060时吊重至臂架反转展转中间GiX - m;代入上述公式得:(2)当a =440时吊重至臂架反转展转中间G X 220=1923.7KN-m.代入上述公式得:(3)当a =-22 0时吊重至臂架反转展转中间GX220=3036KN m.代入上述公式得:2 .中梁吊装吊机支腿反力盘算中梁重19.65t,不斟酌混凝土铺装层残存重量，起吊重量拟按m,e1二0.15m,20t盘算.a=3.8m,b=3.78m,e0=1.73G=622KN,G=200+380=580KN;（1）当a=1060时吊重至臂架反转展转中间GXm;代入上述公式得：（2）当a=440时吊重至臂架反转展转中间GX200=1
6、748.8KN-m.代入上述公式得：（3）当a=-170时吊重至臂架反转展转中间GX200=2700KNm.代入上述公式得：以上各吊装工况下盘算各支腿反力如表2所示.表2各工况下支腿反力盘算汇总表序号工况支腿反力（KN）RR2RR41吊装边梁（1）2吊装边梁（2）2443吊装边梁（3）4吊装中梁（1）5吊装中梁（2）6吊装中梁（3）四.梁板受力盘算由表2吊机支腿反力盘算成果可知，近吊装物处支腿反力最大为R4=49.55t（吊装边梁时）,远离吊装物处支腿反力最大为R2=49.45t（吊装边梁时）.x3.0m,每片梁受力为50.13/3=16.7t,依据梁板设计图纸，原空心梁板荷载按照公路一级设计，查公路工程技巧尺度（JTJ001-97）,盘算荷载为“汽一超20”，验算荷载为“挂车一120”，其荷载散布如图3所示.图3挂车一120荷载散布图（重力单位：KN;尺寸单位：mm由图3可知，“挂车一120x3.2m规模内推却600KN的轴重,在不斟酌前.后方车辆荷载的情形下,依据轴压横向安插,每片梁承载才能亦为15t,承载力大于本计划吊机支腿反力,梁板构造能知足受力请求.？
