《热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算》由会员分享，可在线阅读，更多相关《热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（31页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、 计算任务书（一）计算题目国产 660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1. 根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在hs图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2. 计算额定功率下的气轮机进汽量Do,热力系统各汽水流量D、G ;jj3. 计算机组的和全厂的热经济性指标；4. 绘出全厂原则性热力系统图,并将所计算的全部汽水参数详细 标在图中（要求计算机绘图）。（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采 用一炉一机的单元制配置 .其中锅炉为德国
2、 BABCOCK 公司生产的 2208t/h 自然循环汽包炉；气轮机为 GE 公司的亚临界压力、一次中 间再热660MW凝汽式气轮机。全厂的原则性热力系统如图 5-1 所示。该系统共有八级不调节抽 汽.其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七 八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为 0.9161Mpa 压力除 氧器的加热汽源。第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差 分别为T.7C、0C、T。7C。第一、二、三、五、六、七级回热加 热器装设疏水冷却器，下端差均为5。5C。气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4 台 低压加热器，进入除氧器。然
3、后由气动给水泵升压，经三级高压加热 器加热，最终给水温度达到274。8C,进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压 加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器;第八级低加的疏水用疏 水泵送回本级的主凝结水出口.凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力4.4/5.38kPa。给水泵 气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回 热加热其排汽亦进入凝汽器,设计排汽压力为 6.34kPa。锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。扩容器工作压力1.55Mpa,扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。锅炉过热器的减温水（）取自给水泵出口，设计喷水量为
4、66240kg/h。热力系统的汽水损失计有:全厂汽水损失（错误!）33000kg/h厂用 汽（错误!）23000kg/h（不回收）、锅炉暖风器用气量为65400kg/h,暖 风器汽源（错误!）取自第 4 级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水 比焓697kJ/kg。锅炉排污损失按计算植确定.高压缸门杆漏汽（和）分别引入再热热段管道和均压箱SSR, 高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别引进除氧器（和）、均压箱（ 和）.中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进除氧器（）和 均压箱（和）。从均压箱引出三股蒸汽:一股去第七级低加（砖）, 一股去轴圭寸加热器SG（,15）, 股去凝汽器的热水井。各汽水流 量的数
5、值见表 1-1表 1-1各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据漏气点代号漏气量（kg/h）18243896624029082099323625721369漏气比焓（kj/kg）3397。 23397。 23024。 33024.33024。 33024.33169漏气点代号错误！错误！错误！, 15错误！漏气量（kg/h）1551278522000658003300012705821漏气比焓（kj/kg）347334743169。 03169.084.13397.2（五） 原始资料1。汽轮机型以及参数（1）机组刑式:亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、 凝汽式气轮机；（2）额定功率P=66
6、0MW；e（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）p=16.58MPa, t =538C；00（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）:热段 p =3。 232MPa;t =538C；rhth冷段 p =3.567MP； t =315C；rha th（5）汽轮机排汽压力p =4。4/5.38kPa,排汽比焓h =2315kJ/kg。6 9。cc782. 机组各级回热抽汽参数见表 1-2表 12 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽压力P.MPa5.9453o 6681.7760o 9640.4160o 2260.1090o 0997抽汽焓hk /kgJ3144。23027.1335
7、2。23169。02978.52851。02716.02455o 8j加热器上端差tC1.70-1o 72o 82o 82.82.8加热器下端差t1C5o 55.55o 55o 55.55.55o 5水侧压力pMPa21.4721o 4721o 470.9162o 7582.7582o 7582o 758抽汽管道压损APj%33353333(2) 最终给水温度t =274.8C；fw(3) 给水泵出口压力p =21。47MPa,给水泵效率n =0。83pupu(4) 除氧器至给水泵咼差Hp =22o 4m；u(5) 小汽机排汽压力p =6.27kPa；小汽机排汽焓h =2315.6k /kgc
8、，xj c,xj J3. 锅炉型式及参数(1) 锅炉型式：德国BABCOCK2208t/h 次中间再热、亚临界压力、 自然循环汽包炉；(2) 额定蒸发量D =2208t/hb(3) 额定过热蒸汽压力P=17.42Mpa；b额定再热蒸汽压力p =3o 85MPa；r(4) 额定过热汽温t =541C ；额定再热汽温t =541C；br(5) 汽包压力 p =18o 28MPa；du(6) 锅炉热效率n =92o 5%。b4. 其他数据(1) 汽轮机进汽节流损失 =4%,pl中压缸进汽节流损失 =2%；p2(2) 轴封加热器压力 p =102KPa,sg疏水比焓 h =415k /kg;d,sgJ
9、(3) 机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表 52;(4) 锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表52；(5) 汽轮机机械效率n =0.985；发电机效率n =0.99;mg(6) 补充水温度t =20C；ma(7) 厂用点率e=0o 07o5. 简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失。 （2）忽略凝结水泵的介质焓升。二 、热力系统计算（一） 汽水平衡计算1.全厂补水率ama 全厂汽水平衡如图13所示，各汽水流量见表1-4。将进、出 系统的各流量用相对量a表示。由于计算前的气轮机进汽量Do为未0=1aasp知,故预选Do=2033724kg/h进行计算，最后校核。
10、全厂工质渗漏系数a 二D/D =33000/2033724=0。01622637a-J増Aa fwaba spLLO 锅炉排污系数aab1a =D /D=22000/2033724=0.0108175hl bl O 其余各量经计算为厂用汽系数 a=0.01081pl暖风机疏水系数 由全厂物质平衡sp减温水系数a =0.02974图i一3全厂汽水平衡图a =65800/2033724=0。032354439补水率a=a+a +amaplhlL=0.01081+0。0108175+0.0162263=0.0358538fwnf2. 给水系数a由图13所示,1点物质平衡a =a +a =1+0。 1
11、62263=1.0162263 boL2点物质平衡 a=a+a -a=fw b bl sp1。01622+0.0054080。02974=0。99193. 各小汽流量系数asg,k按预选的气轮机进汽量Do和表1-1原始数据，计算得到门杆漏 汽、轴封漏汽等各小汽的流量系数，填于表11中。（二）气轮机进汽参数计算1. 主蒸汽参数由主汽门前压力Po=16.58Mpa,温度t=538C,查水蒸气性质表, 得主蒸汽比焓值h =3397.1kJ/kg.0主汽门后压力 p =（1-6 ） p0=（10。04） 16.58=16.0128Mpa0p1由 p：=16.0128Mpa, h：二 h0=3397.1
12、kj/kg，查水蒸气性质表，得主 汽门后气温t：0=535.254r.表 25 全厂汽水进出系统有关数据名称全厂工质渗漏锅炉排污厂用汽暖风器过热器减温水汽(水)量kg/h3300011000220006580060483离开系统的介质比焓3397o 21760o 33108.23108.2724.7返回系统的介质比焓83o 783o 783.7687724.72. 再热蒸汽参数由中联门前压力p =3.232Mpa，温度t =538C，查水蒸气性质表，rhrh得再热蒸汽比焓值h =3538。9029kJ/kg.rh中联门后再热气压 p： =(1-6)p =(1-0.02)3.232=3。1673
13、6Mparhp2 rh由 p： =3.1673Mpa, h： =h =3538.9029kJ/kg,查水蒸气性质表,rhrh rh得中联门后再热气温t： =537。716C.rh(二) 辅助计算1. 轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓h计算详表见表2sg.6。表 54 轴封加热器物质热平衡计算项目O , 15汽水量Gi,kg/h2908209932362572136915512785127017790汽水系数a i0.0014290.00103200o 00159111o 7760o 0006730o 00076260.00136940o 00062440o 0087455汽水点比焓hi3024.33024.33024.33024。33169。0347434743217o 7总焓a ihi4。32173.12114.81193。82272.13272.64434o 75732。009123o 6325平均比焓23.6729/0.0087455=2702.292. 均压箱计算以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓h计算详见表27jy表 5-5均压箱平均蒸汽比焓计算汽水量Gi, kg/h15512785257220993899396汽水系数a i0。 00076260.0006730
