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1、长城汽车厂现浇整体式钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计1. 设计资料(1) 楼面做法： 20mm水泥砂浆抹面， 15mm厚混合砂浆抹低。(2) 材料：混凝土强度等级 C25，钢筋除梁中受力主筋采用HRB335，其余均采用HPB300。2. 楼盖的结构平面主梁横向布置，次梁沿纵向布置，主梁跨度为6.6m，次梁跨度为 6.0m。主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.6/3=2.2m ，L02/L 01=6.0/2.2=2.73=2200/30=73mm，对于工业建筑楼盖板要求 h=70mm,取板厚为 80mm。次梁截面高度h=L 0 /18L 0 /12=6000/186000/12=333500mm，
2、由于楼面荷载较大，取h=500mm，b=200mm。主梁截面高度应满足h=L 0 /15L 0/10=6600/156600/10=440660mm，取 h=650mm，b=300mm。楼盖结构平面布置图见图一3. 板的设计1(1) 荷载板的永久荷载80mm厚钢筋混凝土板0.08*25=2.0kN/m15mm厚混合砂浆0.015*17=0.255kN/m20mm厚水泥砂浆0.02*20=0.4kN/m小计2.655kN/m板的可变荷载标准值6.0kN/m22222永久荷载分项系数取1.2 ；因楼面可变荷载标准值大于4.0kN/m2，可变荷载分项系数取1.3 。永久荷载设计值2可变荷载设计值q=
3、6*1.3=7.8kN/m222荷载总设计值g+q=10.986kN/m2近似取值11kN/m（2）计算简图按塑性内力重分布计算，次梁截面200mm*500mm板的计算跨度：边跨l01=l n+h/2=2200-120-100=2020mm中跨l02=l n=2200-200=2000mm跨度相差小于 10%，为九跨连续板，按五跨连续版计算。取 1m 宽板带作为计算单元，计算简图如图二图二（3）弯矩设置不考虑板拱作用截面弯矩的折减，查表（ 混凝土构件与砌体结构设计中册， p45 表 11-1 ），板的弯矩系数 m分别为：边支座 1/16 ，边跨中 1/14, 离段第二支座 1/11 ，中跨跨中
4、 1/16 ，中间支座 1/14, 中间跨跨中 1/16 。22mMA=- （q+g） l o1/16=-11*2.02/16=-2.81kNM=（q+g）l22/14=3.21kN mo1/14=11*2.02122mMB=- （q+g） l o1/11=-11*2.02/11=-4.08kN22 mMC=- （q+g） l o2/14=-11*2.0/14=-3.14kN322/16=2.75kNmM2=M3=（q+g） l o2 /16=11*2.0(4) 正截面弯矩承载力计算环境类别一类， C25混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm，假定纵向钢筋直径d=10mm，板厚 h=80，界面
5、有效高度h0=80-5-15=60mm，板宽取 b=1000mm，C25混凝土， 1=1.0 ，c2t2y2f =11.9N/mm，f=1.27N/mm，HPB300级钢筋， f=270N/mm。截面A1B2C弯矩设计值-2.813.21-4.082.75-3.14（ kN m） s=M/( 0.0660.0750.0950.0640.0761f cbh0) =1 1 2 s0.0680.0780.1000.0660.076计算界面配2264.4174.5201.0筋（mm）As= 179.8206.2 bh01f c/f y实际配筋2（ mm）As=201As=201As=252As=201
6、As=201计算结果表明，支座截面的值均小于 0.35 符合内力重分布原则， As/bh=0335%大于 0.45f t /f y，且大于0.2%，满足最小配筋率。4. 次梁设计根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载4不考虑梁从属面积的荷载折减。（ 1）荷载设计值永久荷载设计值板传来的永久荷载次梁的自重0.2*(0.5-0.08)*25*1.2=2.52kN/m次梁粉刷0.015*（0.5-0.08 ）*2*17*1.2=0.26kN/m小计g=9.7862kN/m可变荷载设计值总荷载设计值g+q=26.95kN/m（2）计算简图按塑性内力重分布计算：主梁截面300mm*65
7、0mm计算跨度l01=1.025ln=5750mml02=l n=5700mm因为跨度相差小于10%，按五跨连续梁计算，计算简图如图三。5图三查表（混凝土构件与砌体结构设计中册，p45 表 11-1 、表 11-3 ）得：端支座 -1/24 、边跨跨中 1/14 、离端第二支座 -1/11 、离端第二跨中 1/16 、中间支座 -1/14 、中间跨跨中 1/16 。端支座内侧0.50 、离端第二支座内侧0.55 外侧 0.55 、中间支座内侧 0.55 外侧 0.55 。弯矩设计值22mMA=- （g+q） l o1/24=-26.95*5.75/24=-37.13kN22M1=（g+q）l
8、o1 /14=26.96*5.75/14=63.65kN m22mMB=- （g+q） l o1/11=-26.96*5.75/11=-81.00kNM=M=（g+q） l22mo2/16=26.96*5.7/16=54.73kN2322/14=-62.54kNmMC=- （g+q） l o2/14=-26.96*5.7剪力设计值VA=0.5 （g+q）l 01=77.48kNVBl =0.55 （g+q）l 01=85.23kNVBr=VC=0.55 （g+q）l 02=84.49kN(4) 承载力计算1）正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T 形界面计算，翼缘宽度bf =l/s=
9、6000/3=2000mm,b f =s+sn=200+2000=2200mm，b+12hf =200+12*80=1160mm，取三者中较小值，6bf =1160mm。截面按一排钢筋布置。环境类别一类， C25混凝土，梁最小保护层厚度c=20mm，假定箍筋直径 10mm，钢筋直径20mm，则一排纵向钢筋ho500-20-10-20/2=460mm ，二排纵向钢筋ho=460-25=435mm.22C25混凝土 1=1.0 ， c=1，f c =11.9N/mm， f t =1.27N/mm，纵向22钢筋 HRB335，箍筋 HPB300,f y=300N/mm， f yv=270N/mm.截面A1B2C弯矩设计值 （kNm） -37.1363.65-81.0054.73-62.5437.13*63.65*54.73*10106/(1*106/(1*81.00*10 6/62.54*10 6/(6/(1*11.2 ) 或11.9*211.9*1(1*11.9*201*11.9*200 sM(1 fcbh 09*1160*42)00*4602160*4622M (f bh0*460 )*460 )s1 cf04602)02)=0.161=0.124=0.019=0.074=0.022
