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1、大连理工大学本科课程设计立式热虹吸式再沸器机械设计说明书学 院（系)： 化工机械与安全学院 专 业: 过程装备与控制工程 学 生 姓 名: 孔 闯 学 号： 201242052 指 导 教 师: 由宏新、代玉强 评 阅 教 师: 完 成 日 期： 2015、10、2 大连理工大学Dalian University of Technolog摘要本课程设计主要任务就是设计1台立式热虹吸式再沸器,作为丙烯-丙烷精馏塔得提馏段加热设备。在大三下学期得时候已经初步完成了再沸器得工艺部分得设计与核算,本次设计主要进行再沸器得机械部分得计算及校核，包括再沸器各部分得结构说明，筒体壁厚得计算,封头壁厚得计算，
2、管箱法兰与管板得计算，筒体与封头开孔及补强等。通过3周得工作,已完成了再沸器得机械参数得计算，手工绘制了再沸器得装配图1张与管板零件图1张。目录摘要I1设计基础21、1项目背景21、2设计依据21、3技术来源及授权21、4项目简介22结构工艺说明12、1管程与壳程物料得选择12、2换热管12、3管板12、3、1 管板结构尺寸12、3、2 换热管与管板连接22、3、3 排管及管孔32、4折流板52、5接管及连接附件52、6安全泄放72、7耳式支座72、8管箱、管箱法兰与封头103强度计算123、1工艺参数计算结果表123、2计算条件133、3强度计算143、3、1 壳程圆筒计算143、3、2 前
3、端管箱筒体计算153、3、3 前端管箱封头计算163、3、4 后端管箱筒体计算183、3、5 后端管箱封头计算193、3、6 开孔补强设计计算203、3、7 兼作法兰固定式管板计算233、3、8 管箱法兰计算324结论35附录A 过程工艺与设备课程设计任务书371 设计基础1.1 项目背景本项目来源于大连理工大学过程装备与控制工程专业大四年级过程工艺与设备课程设计题目; 设计者为过程装备与控制工程专业在校大四学生,与项目发布者为师生关系；本项目设计装置为立式热虹吸式再沸器.1.2 设计依据过程工艺与设备课程设计任务书（见附录A)固定式压力容器安全技术监察规程 TSG R0004-2009压力容
4、器 GB 1502011热交换器 GB/T 1512014长颈对焊法兰 JB/T 4703-2000无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差 GB/T 17395-2008钢制压力容器封头 JB/T 4746-2002承压设备无损检测 NB/T470132015石油化工钢制管法兰用紧固件 SH/T 3404-20131.3 技术来源及授权化工单元过程及设备课程设计，匡国柱、史启才主编，化学工业出版社，2002年。化学化工物性数据手册（有机卷),刘光启、刘杰主编,化学工业出版社,2002年。化工原理(下册)，大连理工大学,高等教育出版社，2009年.SW62011化工设备设计软件1.4 项目简介精馏就
5、是分离液体混合物（含可液化得气体混合物)最常用得一种单元操作,在化工、炼油、石油化工等工业中得到广泛应用。板式精馏塔就是常见得精馏分离设备,结构上,板式 精馏塔就是一圆形筒体,塔内装有多层塔板,塔中部适宜位置设有进料板，两相在塔板上相互接触与分离。在板式塔提馏段底部会设置再沸器，再沸器得作用就是将塔底液体部分汽化后送回精馏塔,使塔内气液两相间得接触传质得以连续进行。本设计采用立式热虹吸式再沸器,它就是一垂直放置得管壳式换热器。液体在自下而上通过换热器管程时部分汽化,由在壳程内得载热体供热。立式热虹吸再沸器就是利用塔底单相釜液与换热器传热管内汽液混合物得密度差形成循环推动力，构成工艺物流在精馏塔
6、底与再沸器间得流动循环。这种再沸器具有传热系数高,结构紧凑,安装方便,釜液在加热段得停留时间短,不易结垢,调节方便,占地面积小，设备及运行费用低等显著优点。同时，由于结构上得原因,壳程不能采用机械方法清洗,因此不适宜用于高粘度或较脏得加热介质；而且,由于就是立式安装，因而会增加塔得裙座高度。为提高本项目得设计计算准确性,本设计采用了业内常用得化工设备设计软件SW6-2011进行计算校核.2 结构工艺说明2.1 管程与壳程物料得选择本立式热虹吸再沸器用于对提馏段得丙烯丙烷凝液加热,使其气化返回塔底，继续进行精馏分离,丙烯丙烷为低毒易燃介质,工作压力1、79MPa。加热介质为饱与水蒸气，干净清洁,
7、工作压力0、1MPa。根据换热器设计经验,管程与壳程介质得选择一般遵循以下原则:（1） 易结垢得流体走管程，便于检修及时清洗除垢；（2） 具有腐蚀性得流体应走管程,可防止管束与壳体材质受腐蚀,且便于管子清洗检修;（3） 易燃易爆、有毒流体走管程,减少泄漏机会，避免引起人员中毒或者爆炸；（4） 高压流体走管程，以防壳体受压,节省壳体材料；（5） 被冷却流体走壳程，可借外壳向外得散热作用使壳体散热，增强冷却效果;（6） 流量大、粘度大得流体走壳程,流量小得流体走管程;（7） 饱与蒸汽走壳程，便于及时排出冷凝液，且蒸汽洁净清洗方便;（8） 需要提高流速以增大其对流传热系数得流体宜走管内,因管程流通面
8、积常小于壳程，且可采用多管程以增大流速。（9） 物料不同，走法也就不同,应根据实际情况，选择液体流径.故,本换热器丙烯丙烷凝液走管程，加热蒸汽走壳程。2.2 换热管根据工艺计算结果，本再沸器换热管尺寸为252,长度L=3000mm,数量为245根,管心距32mm，材料选用10g,级管束,外径允许偏差0、10mm，制造及检验标准为GB/T 17395-2008。因壳程为清洁水蒸气,管束无需清洗，故管束排列方式为正三角形排列。2.3 管板2.3.1 管板结构尺寸本再沸器管板采用固定管板兼做法兰得结构形式，根据工艺计算结果要求,本再沸器为单管程单壳程结构,管板无需开分程槽，具体结构尺寸如图2、1、图
9、2、2。图 2、1管板结构尺寸图 2、2管板法兰结构尺寸2.3.2 换热管与管板连接根据GB151-2014中6、6、1要求，强度胀接具有结构简单，管子更换与修补容易得特点,故本装置换热管与管板采用胀接连接，其得适用范围如下:a) 设计压力小于或等于4、0MPa;b) 设计温度小于或等于300；c) 操作中无振动，无过大得温度波动及明显得应力腐蚀倾向。本再沸器设计压力1、9MPa,设计温度100,操作平稳且无明显应力腐蚀倾向，满足上述条件，故换热管与管板采用胀接连接，胀度k=7,管孔尺寸如图2、3示。图 2、3管孔尺寸2.3.3 排管及管孔管板排孔限位圆直径为549mm,排管如图2、4、图2、
10、5,管板开4个拉杆开孔，开孔尺寸见图2、6。图 2、4排管图图 2、5管孔尺寸图 2、6拉杆螺孔尺寸2.4 折流板本再沸器选用拱形折流板,弓形折流板引导流体垂直流过管束,流经缺口处顺流经过管子后进入下一板间,改变方向，流动中死区较少,能提供高度得湍动与良好得传热。其结构尺寸见图2、7，板厚8mm,全换热器布置7个折流板，折流板间距400mm.图 2、7折流板尺寸2.5 接管及连接附件根据工艺计算结果要求,查GB/T 17395-2008选取接管规格及尺寸见表2-1。表格 21接管数据接管编号规格DN公称压力/bar外径/mm壁厚/mm长度/mm重量 /Kg用途a2515、45管程出料口b201
11、0、31管程进料口c1502、51594、52003、8壳程出料d1002、510841502、05壳程进料e5025573、51500、92安全阀接管f、g202、522、51500、21液位计接管h、i202、5252、51500、21排气、排液接管根据HG/T 205922009为接管选用配套得连接件,板由于式平焊钢制管法兰取材方便，制造简单，成本低，使用广泛,具有良好得综合性能,因此本装置得管法兰全部选用板式平焊钢制管法兰,具体结构及连接尺寸见图2、8与表2-2图 2、8板式平焊法兰结构接管法兰螺栓规格DN公称压力/bar法兰外径D螺栓孔中心圆直径K厚度mm重量 /Kg螺栓孔直径L螺栓
12、孔数量规格长度/mm2520、23012M271102214、22612M271001502、5265225205、14188M16651002、5210170183、41184M166052、77184M1665202、59065140、6114M1045202、59065140、6114M1045表格 22接管法兰及连接附件注:排气与排液接管孔工作时常闭，用法兰盖密封。2.6 安全泄放对安全阀接管需计算其最小泄放面积,安全阀安装在再沸器上管箱筒节处，介质为饱与丙烯丙烷蒸汽,输入热量H=5、84106 kJ/h,泄放压力，泄放压力下液体汽化潜热q=265、8 kJ/kg,根据GB 150、1
13、2011附录B中要求，选用全启式安全阀，由制造厂提供得泄放系数为K=0、65。(1) 容器安全泄放量为:(2) 安全阀最小泄放面积A：最小接管内径为,所以选用得50得接管满足要求.2.7 耳式支座本换热器由于立式安装，故采用耳式支座，具体结构尺寸见图2、9。图 2、9耳式支座以下各部分计算内容系根据JB/T 4712、3-2007容器支座 第3部分：耳式支座 附录A进行设计计算。计算数据:设计压力 PMPa1、9示意图:设计温度 t100壳体内径 Dimm600设备总高度 H0mm4374支座底板离地面高度mm10000支座底板距设备质心hmm750风压高度变化系数 fi1设置地区得基本风压 q0N/m2450地震设防烈度(地震加速度）7地震影响系数 a0、08壳体材料Q345R设计温度下许用应力 tMPa189圆筒名义厚度 nmm8厚度附加量 Cmm0、8圆筒有效厚度 emm4、2设备总质量 m0kg2493、5偏心载荷
