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1、设计资料:一：1：桥面宽度：净 7m+2*1.5m+2*0.25m2：设计荷载：公路一 I级3：桥梁横截面布置334：桥面铺装：4cm厚沥青混僦土(23KN/m),6cm厚水泥混僦土(24KN/m),王梁混凝土为24KN/叫5:主梁跨径及全长：标准跨径：lb=25.00m；净跨l=24.96m;计算跨径：l=24.6m二：设计依据：公路桥涵设计通用规范(JTGD602004)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD622004三：设计内容：主梁布置及尺寸拟定桥梁纵断面布置主梁内力计算、恒载内力计算:1：桥面铺装和人行道重力；人行道和栏杆的重力作用取用5KN/m；桥面铺装为:(0.06
2、0.138)-x7x23+5*2=25.939KN/m;2为简化计算，将人行道、栏杆和桥面铺装的重力平均分配给各主梁，得:g2=25.939/5=5.188KN/m；2:横隔梁重力；根据结构尺寸，一块预制横隔梁的体积为：(147+439)0.18.0.96=0.247口3；2中主梁有12块横隔梁预制块，而边主梁有6块横隔梁预制块，可将其产生的重力沿主梁纵 向均匀分摊，则：中主梁横隔梁产生的重力为： g=12*0.247/24.96*24=2.85KN/m；边主梁横隔梁产生的重力为： g=6*0.247/24.96*24=1.425KN/m；3:主梁重力；g01=A*24.96*24=0.535
3、6*1*24=12.854KN/m4: 一期恒载作用下总重力为：中主梁：g 恒中=2.85+12.854=15.704KN/m；边主梁：g 恒边=1.425+12.854=14.279KN/m；5:根据4中总的恒载集度可计算出恒载内力见表1:荷载施加期梁位弯矩(KN*m)剪力(KN)X=0X=l/4X=l/2X=0X=l/4X=l.一期恒载中主梁0890.951187.93193.1696.58193.16边主梁0810.101080.13174.6887.34174.68二期恒载中主梁0294.33392.4563.8131.9163.81边主梁0294.33392.4563.8131.91
4、63.81合计中主梁01185.281580.38256.97128.49256.97边主梁01104.431472.58238.49119.25238.49二、活载内力计算:1:主梁横向分布系数计算：(1) 支点处采用杠杆法，由对称可知只需计算1,2,3号梁由下图可知各号梁在支点截面处的横向分布系数：对于 1 号梁：m01q=0.429/2=0.215;m01r=1.024;对于 2 号梁：m02q=(0.571+0.571)/2=0.571;mo1r=-0.024m01r=.0J对于 3 号梁：mdq=(0.143+0.381+1.0)/2=0.762;2: 1 ”T3号梁跨中采用偏心压力
5、法进行计算横向分布系数；分别计算各号梁的横向分布系数，得到其影响线如下：1号梁1 “1 -1，h j I H 111 j I1i1*1 t jj i ji Ji j i n IIi ” IIH由上图可得到跨中及,1/4跨处的横向分布系数：对于 1 号梁：m01q=(O.771+O.429+O.181-O.162)/2=O.5O5;moir=O.6O4; mO1r=O.4O2对于 2 号梁：mo2q=(O486+O.314+O191+OO2)/2=O453;m01r=04(对冲击系梁：m计算选选取o.2+0车道荷载=冲击系数为：2= =019；其中4号和2 号, 5号和1号的横向分布系数相同荷车
6、辆荷载的系数系数为方向 =0h66；86-0-3032lg25=0-245(5)各号主梁活载内里计算表：本桥采用公路一 I级荷载，由于跨径为25m；内插后得到qk=10.5KN/m;Pk=260KN;人群荷载：4.5KN/M 考虑冲击系数后：(说明：计算剪力效应时，需要乘系数1.2)荷 载 类 型梁号截面位置x弯距(kN*m)剪力(kN)弯距(kN*m)剪力(kN)弯距(kN*m)剪力(kN)7汽车荷载x=00.00119.480.00317.310.00407.33x=l/41078.68193.01967.61173.14854.40152.88x=l/21438.24117.031290
7、.14104.981139.2092.70人 群 荷 载x=000056.680.009.240.000.00x=l/4154.4618.84106.4612.98102.1212.45x=l/2205.948.37141.955.77136.165.54(6)荷载内力组合:梁号内力弯距(kN*m)剪力(kN)截面位置L/4跨中支点L/4跨中承载能力极限状态3008.44011.28516.94434.44八 LLL173.22正常使用 极限状态短期组合6 1915.472553.97367.89255.577961长期组合/1541.412055.21302.72193.92144.06承载
8、能力极限状态2799.23732.28740.77400.0153.44正常使用 极限状态短期组合0 1799.872399.83440.883| 237.6O69.67长期组合/1483.571978.10352.562184.6638.82承载能力极限状态2635.83514.47856.45371.0135.98正常使用 极限状态短期组合5 1726.621 2302.17486.438: 224.7661.96长期组合1442.461923.29380.17177.41534.46横隔梁内力计算;在计算时可假设荷载在相邻横隔梁之间按照杠杆原理法传布，鉴于具有多根内横隔梁的桥梁，跨中处的
9、横隔梁受力最 大，通常只计算跨中横隔梁的内力，其余横隔梁可依据中横隔梁偏安全地选用相同的截面尺寸和配筋。图示纵向一行车轮和人群荷载对中横隔梁的计算荷载为:布置1122P =R，=(+14OM1O+14OMO72)=12O.4KN;oq1跨中横隔梁受力影响线的面积：夏二x(10M.0)-5m；2人群荷载 porqr, 2X510KN/m;2：横隔梁内力计算；通常横隔梁弯矩为靠近桥中线的截面较大，而剪力则在靠近桥两侧边缘处的截面较大。故本设 计只需要计算2#与3#梁之间(即横隔梁接头处)和3#梁处截面弯矩以及1#主梁右侧截面处的剪力。5:绘制跨中横隔梁的内力影响线;d厂1广I1晰2”3)1 JII
10、Mr(3-31N , T r t 4、XaF._ - - - 1mh - 1M(2.3)=(1 P=1.19112041696=2430KN， m;M(2a =(1、p =1.1911204162=23217KN，m(2 q )LQ(16=(1口)Pq 卜=1.191120408=11462KN;由于横隔梁恒载内力甚小，故在此刻忽略不计。人群荷载产生的弯矩和剪力；Mqq=062810-6.28KN*mM”=0KN，m;Q.0KN;合计：乂建期二2430628-24928KN，m；M(2q=23217KN， m;(J-A)qQl=114 62KN;Qr(1-1)进行截面内力计算：取0=019；四
11、、行车道板计算；1：恒载及其内力(以纵向1m宽板条进行计算)gi=004*10*23=093KN/m;g2=006*10*24=144KN/m;g3=(008+016)/2*10*24=288KN/m1）每延米板上的恒载 g; 沥青面层铺装： 桥面铺装混凝土垫层 T 梁翼板自重：,PQAP=（1）=19.6KN;4a合计：g=gi=5.25KN/m;2）每米宽板条的恒载内力:、,一2_弯矩：MADh0.55.250.96n-2.42KN， mAP剪力：Qap=5.25*0.96=5.04KN;2：活载内力计算；汽车产生的内力：ai=a2+2H=0.40m; bj=b2+2H=0.80m;荷载于
12、悬臂根部的有效分布宽度：a=a+2l0=040+192=2.32m;冲击系数为0.3贝|，作用于每米宽板条上的弯矩为： （,Pb1M =- （1）（lOD=-14.9KN mAP） O4a4五、桥面板计算桥面铺装为4cm沥青混凝土面层（重度为23KN/m）和平均9cm厚 混凝土垫层（重度为24KN/m） ,T形翼板的重度为25KN/m,荷载为公路-I级。梁间桥面板计算（按镀结板计算）a2=0.20mb2=0.60,贝U&=%+2H=0.20+2X0.13=0.46mb=b2+2H=0.60+2X0.13=0.86m荷载对于悬臂根部的有效分布宽度为a=a1+d+2l0=0.46+1.4+2X0.
13、96=3.78m冲击系数1+ 匕=1.15作用于每米宽板条上的弯矩为,P匕M .（1）（10-7）in ,p=（）4a41400.86=7.15 （0.96-） -7.93KN/m43.784作用于每米宽板条上的弯矩为一,PQap一 J 口）=j15P4a140=10.65KN43.78两边梁外侧桥面板计算（按悬臂板计算）作 用于每米宽板条上的弯矩为ULTJHF 1 H 1 ，Mmin,p=-J)=-1.1530.71 一二-0.87KN/m作用于每米宽板条上的弯矩为QAp=-(1J)ql0=-1.1530 71=-2.45KN参考资料：桥梁工程强士中主编 高等教育出版社2004.7公路桥涵通用设计规范 人民交通出版社2004
