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1、细心整理目 录1、工程概述12、支架方案简述23、设计计算依据34、荷载选取45、满堂支架计算55.1 满堂支架概述55.2 支架计算及根底验算66、工字钢支架计算166.1 工字钢支架概述166.2 荷载分析计算17细心整理1、工程概述柿花大桥全桥共一联，分为3跨，每跨长45m，其中中间跨横跨渝遂高速公路，本桥上部构造接受3-45m预应力混凝土现浇箱梁。柿花大桥现浇箱梁布置图如下列图所示。柿花大桥现浇箱梁断面图如下列图所示。现浇箱梁全幅宽约36.7m，高2.4m；其中翼缘板以下高1.8m。现浇箱梁非跨线局部(包括渝遂高速右幅车道)接受满堂支架，满堂支架高度约为6.5m；其余跨线局部接受钢管支
2、架。钢管支架净高为5m，净宽为8m。2、支架方案简述本支架方案按承载实力极限状态进展设计。柿花大桥现浇箱梁分两次浇筑混凝土。第一次浇筑翼缘板以下的混凝土(1.8m高)，其次次浇筑顶板和翼缘板。现浇箱梁第一次浇筑现浇箱梁其次次浇筑除处于渝遂高速左幅的桥梁跨线局部接受工字钢支架进呈现浇施工外，现浇箱梁其余局部均接受满堂支架进呈现浇。柿花大桥支架纵断面示意图(单位：cm)本方案中，平安系数取为1.2。3、设计计算依据公路桥涵施工技术标准(JTG_TF50-2011)木构造设计标准(GB 50005-2003)混凝土构造设计标准(GB 50010-2010) 钢构造设计标准(GB 50017-2011
3、) 建筑工程大模板技术规程(JGJ74-2003)建筑施工碗扣式脚手架平安技术标准(JGJ 166-2008)建筑施工门式钢管脚手架平安技术规程(JGJ128-2000)建筑地基根底设计标准(GB50007-2011)建筑构造荷载标准(GB500092001)扣件式钢管脚手架计算手册，王玉龙，2008年建筑施工计算手册，江正荣，2001年7月4、荷载选取支架选型完成后，其计算的思路和原那么应从上至下进展。底模荷载模板自重荷载标准值木模为0.50KN/m2。钢筋混凝土密度取26 KN/m3。施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2。倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值4.0KN/m2。振捣混凝土时对
4、水平模板产生的荷载标准值为2.0KN/m2。荷载效应组合值及荷载分项系数荷载效应组合值：计算承载力时，参及组合的荷载项为；验算刚度时，参及组合的荷载项为。荷载分项系数：模板、支架、混凝土自重等恒载取1.2；其余活载取1.4。依据箱梁断面荷载作如下划分： 模板荷载效应组合：恒载1.2+活载1.4。活载主要包括：施工人员荷载、施工机具荷载、倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载。恒载主要包括：混凝土荷载、模板自重荷载次楞模板次楞荷载取值及底模荷载一样。纵梁模板主楞荷载为模板次楞传递的集中荷载。立杆临时墩立杆临时墩荷载为模板主楞下传的集中荷载。由于在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应，故模板主楞下传
5、至立杆的荷载可干脆计算立杆稳定性。地基荷载为立杆临时墩下传集中荷载。落地支架计算依次：模板次楞主楞立杆临时墩地基。5、满堂支架计算5.1 满堂支架概述满堂式碗扣支架体系由支架根底15cmC20砼垫层、底托、483.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调整顶托等组成。经计算(详见下文)，本箱梁现浇满堂支架在箱梁下方非翼缘板处立杆布置为60cm60cm；在箱梁下方翼缘板处立杆布置为60cm90cm(纵桥向为60cm，横桥向为90cm)；支架横杆步距为120cm。满堂支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调整顶托，立杆底部支立在底托上，以确保地基均衡受力。满堂支架上方箱梁非翼缘板处由间距
6、为60cm的12cm12cm木方做主楞、间距为20cm的8cm8cm木方做次楞；12cm12cm木方主楞沿横桥向布置，干脆铺设在支架顶部的可调整顶托上，箱梁底模板接受竹胶模板，后背8cm8cm木方做次楞，然后干脆铺装主楞上进展连接固定；满堂支架上方箱梁翼缘板处由间距为90cm的80cm80cm木方做主楞、间距为30cm的8cm8cm木方做次楞；木方主楞沿纵桥向布置，干脆铺设在支架顶部的可调整顶托上，箱梁底模板接受15mm厚高强度A类75型竹胶模板，后背8cm8cm木方做次楞，然后干脆铺装主楞上进展连接固定。箱梁模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。5.2 支架计算及根底验算资料a.WJ碗扣为
7、483.5 mm钢管；b.立杆、横杆承载性能如下表所示： 立杆、横杆承载性能表立 杆横 杆步距m允许载荷KN横杆长度m允许集中荷载KN允许均布荷载KN0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0底模、次楞、主楞荷载分析计算梁底木模实际是支架体系的一局部。对于小钢管满堂支架来说，木模面板的强度确定了模板次楞的间距，次楞的强度又确定了模板主楞的间距和立杆的横距，主楞的强度又确定了立杆的纵距。计算中取值：模板自重荷载标准值木模为0.50KN/m2。钢筋混凝土密度取26 KN/m3。施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2。倾倒混凝土时产生
8、的竖向荷载经验值4.0KN/m2。振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值为2.0KN/m2。底板和顶板混凝土胀模系数为1.05。计算底板时，施工人员荷载、设备荷载、木模自重荷载须要考虑箱内的影响。由于腹板下底模受力最大，对于箱梁除翼缘板以外的局部，以其作为限制计算。箱梁腹板计算高度取2.4m，其混凝土自重荷载为2.426=62.4KN/m2。 q1=62.4+0.51.2+2.5+4+21.4=87.38KN/m2适应计算模板承载实力 q2=62.4+0.51.2=75.48KN/m2用于验算模板刚度非腹板处底板混凝土(后面简称为底板混凝土)自重荷载0.47+0.51.0526=26.5KN/
9、m2。 q3=26.5+0.521.2+2.52+4+21.4=48.4KN/m2适应计算模板承载实力 q4=26.5+0.521.2=33KN/m2用于验算模板刚度底模面板计算 以腹板下底模面板做限制计算。面板接受15mm厚竹胶板，模板次楞间距为0.2m，拟定次楞尺寸为8cm8cm，那么底模实际跨距0.12m。依据竹胶合板模板JGT156-2004表5可知，在板宽方向静曲强度为=40MPa,A类75型弹性模量为6000MPa。参照路桥施工计算手册表13-1,取模板宽d=0.1m，模板跨径L1=0.12m；那么模板每延米长的线荷载为q=q10.1=8.738kN/m适应计算模板承载实力q=q2
10、0.1=7.548kN/m适应计算模板刚度考虑到模板具有连续性，跨中弯矩可按下式计算M=qL12/10=8.7380.2210=0.035kNm底模模板接受高强度竹胶板，其允许弯应力取w=40MPa，模板须要的截面模量W=M/(1.2w)=0.035(1.240103)=7.310-7 m3依据W、b得h为：h=(6W/b)0.5=(67.310-70.1)0.5=0.067m模板截面尺寸仍接受0.015m0.1m核算其挠度，那么有弹性模量 E=6000MPa I=bh3/12=0.10.015312=2.810-8 m4那么挠度 f=0.677qL14/(100EI)=0.6777.5480
11、.24(10061062.810-8)=4.810-4m f/L1=4.810-40.2=0.00241/400=0.0025应选用15mm厚的高强度竹胶板用作底模板。底模次楞，按简支梁计算次楞跨度L2=0.6m，横桥向间距为0.2m。腹板下面次楞荷载为q纵1=85.980.2=17.476kN/m适应计算承载实力。腹板下面次楞荷载为q纵2=75.480.2=15.096kN/m适应计算刚度。底板下面次楞荷载为q纵3=48.40.2=9.68kN/m适应计算承载实力。跨中弯矩M= q纵1L22/8=17.4760.62/8 =0.786KNm须要的截面模量 W=M/(1.2w)=0.786(1
12、.29.5103)=6.910-5 m3纵梁宽度b预设为0.08m，那么有纵梁高度h=(6w/b)0.5=(66.910-50.08)0.5=0.072m初步取截面为0.08m0.08m，跨中剪力Q剪切力= 1.517.4760.620.0064103=1.2MPa=1.7 MPa,满足要求依据选定的截面尺寸核算其挠度，有 I=bh3/12=0.080.08312=3.4110-6 m4f=5q纵2L24/(384EI)=515.0960.64(3849.01063.4110-6)=8.310-4m f/L2=8.310-40.6=0.00141/400=0.0025应选用截面尺寸为0.08m
13、0.08m，间距为0.2m，跨距为0.6m的木方能满足要求。底模主楞计算主楞荷载为次楞传递的集中力10.49kN腹板下，荷载间距200mm，17.4760.6=10.49kN；底板下，荷载间距200mm，9.680.6=5.81kN，按腹板下纵梁计算。主楞选用120120mm方木。腹板下立杆纵向步距600mm，横向步距600mm；偏平安按简支梁计算。 主楞： 主楞截面面积A=0.120.12m2=0.0144m2主楞截面抗拒矩W=bh2/6=0.120.122/6m3=2.8810-4 m3主楞截面惯性矩I=bh3/12=0.120.123/12m4=1.7310-5 m4以腹板下面主楞做限制
14、计算：跨中弯矩Mmax=10.491.50.3-10.490.2=2.62KNmw=Mmax/w=2620/(2.8810-4)9.1MPaw=9.5MPa 满足要求跨中剪力Q剪切力= 1.510.49320.018103=1.3106Pa=1.3MPa=1.7 MPa,满足要求挠度计算依据河海高校出版的材料力学教材第107页可知，受随意荷载的简支梁，只要挠曲线上没有拐点，均可近似地将梁中点的挠度作为最大挠度。那么随意荷载产生的跨中挠度(刚度验算可忽视振动荷载)可按下式计算f=Pb(3l2-4b2)/(24EI) (见河海高校出版材料力学表4-2第12项)，式中 P-随意点的荷载；P=10.49kN b-荷载到支座的距离(两个距离取小值) l-梁长,0.6m。由叠加法知
