《运河西路XX大桥合拢段施工方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《运河西路XX大桥合拢段施工方案（20页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、运河西路xx标（xx大桥）桩号： xxxx大桥合拢段施工技术方案xx路桥总公司xx项目经理部 年 月合拢段施施工方案案合拢段梁梁高均为为2.33m，底板板厚度为为25ccm，腹腹板厚度度为500cm，箱箱梁顶板板厚为226cmm。每个个合拢段段长度为为2.55m，边跨合合拢段CC50混混凝土为为25.76mm3，重664.44t；中跨跨合拢段段砼数量量为311.944m3，重779.88t。1、总体体方案全桥箱梁梁合拢由由边至中中进行，即即先合拢拢边跨，最最后合拢拢中跨，边边跨合拢拢段采用用落地支支架施工工，施工工支架同同边跨现现浇段，中中跨合拢拢段底模模系统自自制，结结构和挂挂篮底模模相同，
2、采采用横桥桥向双拼拼32#槽钢+顺桥228#工工字钢+横桥112#槽槽钢+顺顺桥100*100方木+1.88cm厚厚竹胶板板，采用用精轧螺螺纹钢反反吊在已已完成的的梁段底底板上。边跨现浇浇段施工工结束后后将挂篮篮底模落落下，挂挂篮退至至0#块，安装装边跨合合拢段支支架，预预压后进进行边跨跨合拢段段施工，中跨合拢段利用一个挂篮的底篮进行合拢。（具体步骤参见附图）在施工现现浇段110#、10#节段时预埋好劲性骨架接头钢板，劲性骨架的锁定按又撑又拉的原则进行设计，劲性骨架预埋时充分估计施工误差，留足预埋槽钢之间的间距，且同一合拢段后施工的一个悬臂端槽钢预埋时其横向、竖向相对应箱梁的位置应与先施工的一
3、个悬臂端（槽钢已预埋）保持一致，尽量使合拢时两节预埋槽钢在一条直线上。合拢段合合拢时必必须满足足设计要要求，轴轴线偏差差小于11cm，两两端高差差不大于2cm。合合拢前对对节段的的标高及及轴线进进行联测测，并连连续观测测气温变变化及梁梁体相对对标高的的变化和和轴线偏偏移量，观观测合拢拢段在温温度的影影响下的的梁体长长度变化化。连续续观测时时间不少少于488小时，观观测间隔隔一般可可3小时时观测一一次。并并将结果果上报监监理和设设计单位位，以便便必要时时对合拢拢工艺采采取相应应的措施施。挂篮施工工完成后后先将底底模落下下，再将将挂篮退退回0#块拆除除。合拢拢前清除除T构上上不必要要的施工工荷载，
4、使使全桥TT构处于于相对平平衡状态态。合拢温度度选择在在一天中中温度最最低的时时段进行行。合拢拢时间宜宜选在日日照温差差小的阴阴天或温温度变化化幅度较较平稳的的时间段段进行。大大致是午午夜合拢拢锁定，凌凌晨开始始浇注混混凝土。边跨合拢拢段砼浇浇筑前先先解除33#、66#墩顶顶的支座座锁定（支支座出厂厂时厂家家已锁定定、用氧氧割切除除其锁定定螺铨）。合拢段混混凝土浇浇注完毕毕后，养养生至强强度达到到设计要要求强度度后，按按设计张张拉底板板预应力力束并锚锚固。关于体系系转换的的过程：边跨合合拢段位位于相对对稳定的的现浇支支架上，相相对变形形和受力力较小，对对合拢段段受力是是有利的的，由于于受力主主
5、要由支支架承受受，故在在边合拢拢段时不不采用水水箱配重。边边跨合拢拢段张拉拉完成后后，立即即对硫磺磺支座通通电融解解解除其其约束。中中跨合拢拢段锁定定后，立即解除除4#、5#墩顶顶的支座座锁定，然然后浇注注合拢段段砼。2、施工工工艺流流程图2. 11. 边边跨合拢拢段施工工工艺流流程图见见图1。后移及拆除挂篮。支架预压绑扎钢筋，安装预应力管道，穿临时束及合拢段底板束，内模就位安装支架，安装底模及外侧模。解除3#、6#墩支座锁定，焊接劲性骨架。补绑钢筋，安装空缺处侧模。检查钢筋及预应力管道，浇注合拢段砼。砼养护3天，且砼强度达至40MPa。张拉边跨合拢束并锚固拆除边跨合拢段支架及模板。通电融解硫
6、磺砂浆。边跨合拢段完成图1：边跨合拢段施工工艺流程图 图9.12. 22. 中中跨合拢拢段施工工工艺流流程图见见图2。T构施工结束，清除箱梁施工荷载。安装合拢段底模、侧模合拢段两端砌筑水池配重绑扎钢筋，安装预应力管道内模就位焊死劲性骨架，解除4#、5#墩顶支座的锁定。补绑钢筋及安装空缺的模板。浇注砼，同时两端水池等效应放水。砼养护3天，且砼强度达至40MPa。张拉合拢束、底板束并锚固。张拉剩余段预应力束。中跨合拢段完成合拢H2：中跨合拢段施工工艺流程图 3、边跨跨合拢段段施工方方案边跨合拢拢段采用用落地支支架施工工，为避避免支架架基础在在混凝土土浇筑过过程中产产生不均均匀变形形和控制制支架的的
7、沉降，应对原地面进行处理，处理方案为：对原地面地表40cm用犁铧翻松，掺5%灰处理，压路机分层碾压至无轮迹，处理宽度应比合拢段投影宽50cm，此项工作与边跨现浇段支架基础同时处理。其上浇注10cm厚C20混凝土基础，再进行支架搭设。支架采用用钢管脚脚手架支支架，布布置间距距及方向向同现浇浇段支架架。待110#节节施工完完毕挂篮篮退回后，将将支架接接长至设设计位置置。箱梁梁内顶板板支架采采用钢管管支架。 边跨合合拢段底底模采用用竹胶板板，结构构为支架架上铺设设10*10方方木+11.8ccm厚竹竹胶板。内模采采用竹胶胶板+110*110方木木,内模模支撑采采用门式式支架。外侧模也采用竹胶板，模板
8、结构为竹胶板+竖立10*10方木（间距30cm）+横放双拼12#槽钢（间距80cm）。侧模拉杆采用16对拉螺杆，间距80cm*80cm。安装时采采用墙包包底，模模板两端端与悬臂臂端及现现浇段箱箱梁接触触处贴双双面胶防防止漏浆浆，底模用高高度调节节螺栓顶顶起与悬悬臂端箱箱梁底板板砼面紧紧贴。侧模以拉拉杆固定定，穿在在砼中的的拉杆，外外套胶管管，以利利拉杆拨拨出。拆拆模时间间同箱梁梁梁段施施工。焊接劲性性骨架前前，应先先解除33、6#墩支支座锁定定，让现现浇段能能自由移移动，考考虑到支支架与现现浇段一一起移动动，应将将与墩帽帽接触的的钢管割割掉。支架及底底模、外外侧模安安装完毕毕后，进进行支架架预
9、压，以以消除支支架的非非弹性变变形。 预压荷载载采用砂砂袋加载载1000%重量量，预压压方法同同现浇段段。预压时测测量其弹弹性变形形，如弹弹性变形形在允许许范围内内，即可可进行合合拢段施施工，否否则，需需对支架架进行加加固。在施工33#墩处处边跨合合拢段时时，应根根据具体体情况决决定底模模方案，如果合合拢段下下方位于于梁溪河河内，则则底模方方案采用用和中跨跨合拢段段相同的的反吊法法。同时时和中跨跨合拢一一样需在在合拢段段两端用用水箱配重。4、中跨跨合拢段段施工方方案T构施工工结束后后，清除除箱顶、箱箱内的施施工材料料、机具具，用于于合拢段段施工的的材料、设设备有序序放至00号段附附近。中中跨合
10、拢拢段底模模采用反吊吊，先用用船将底底模系统统运至合合拢位置置，用44个100t的链链条葫芦芦将底模模系统安安装就位位，起吊吊时应注注意均匀匀对称起起吊。拆除时时同样是是将底模模用4个个10tt的链条条葫芦慢慢慢放到到船上。在10#节砌砌筑水池池。中合合拢段混混凝土数数量为331.994m33，重量为为79.8吨。距距0#块块中心距距离为445米，其其对0#块中心心产生的的弯矩为为：M1=779.88/2*45=17995.55T.mm砌筑水池池内侧容容水尺寸寸为长112米，宽宽4米，高高1.00米。水水池中心心距0#块中心心=455-2-2=41米米，装水水43.79立立方米。其其对0#块中
11、心心产生的的弯矩为为：M2=441*443.779=117955.5TT.m因为M11=M22,可以以视为浇浇筑砼前前与浇筑筑后箱梁梁T构不不发生应应力变化化。浇筑筑合拢段段时按浇浇筑混凝凝土方量量:水池池水的重重量=331.994:443.775=11:1.37的的比例进进行放水水, 即即放水重重量为已已浇混凝凝土方量量的1.37倍倍.混凝凝土浇完完时,水水池中的的水恰好好放完，提提前在水水池上按按每2.74立立方米水水量（相相当于浇浇筑2mm3砼）在在水池中中用油漆漆作好标标记（55.7ccm一档档），以以利于放放水。浇浇筑时，由由试验室室负责旁旁站，随随时提供供已浇混混凝土数数量。由由专
12、人负负责监督督放水工工作。中中跨合拢拢段混凝凝土达到到强度后后，张拉拉剩余的的钢绞线线，完成成整个合合拢工作作。拆除除配重水水池。合拢段施施工时，每每个T构构两悬臂臂端加载载应对称称平衡，而而且在合合拢施工工过程中中两共轭轭悬臂端端受力要要基本保保持不变变，尽可可能保持持悬臂端端的稳定定，以防防止合拢拢过程中中悬臂箱箱梁变位位引起合合拢段混混凝土在在凝结之之前发生生明显的的体积改改变而破破坏，同同时，也也保证了了大桥的的成桥线线型。5、合拢拢段劲性性骨架的的施工预应力混混凝土连连续梁悬悬臂施工工时，在在合拢段段的施工工过程中中，由于于昼夜温温度变化化、新浇浇混凝土土的早期期收缩、已已完成结结构
13、混凝凝土的收收缩徐变变、新浇浇混凝土土的水化化热的影影响、结结构体系系的变化化以及施施工荷载载等因素素对尚未未达到强强度的合合拢段混混凝土的的质量造造成直接接影响，成成为结构构的重要要环节。因因此，施施工中必必须高度度重视合合拢段的的结构措措施，使使合拢段段与两侧侧梁体保保持变形形协调，在在施工过过程中能能传递内内力，确确保工程程质量。1、 临时约束束锁定的的原理临时约束束锁定即即指对连连续梁合合拢口采采取技术术措施，其其目的就就是确保保合拢段段接缝不不出现拉拉开现象象，使混混凝土强强度未达达到5MMpa前前不过早早承受压压力。2、合拢拢口方案案、措施施本桥边、中中跨合拢拢采取劲劲性支撑撑方案
14、，劲劲性支撑撑采用采采用“预埋钢板板+连接接槽钢+预埋钢钢板”三段式式结构。3、合拢拢口劲性性支撑结结构的力力学分析析为简化计计算，将将温度变变化产生生的轴向向内力按按线膨胀胀计算，并并将变截截面箱梁梁分段按按其平均均截面计计之。假假定合拢拢口两侧侧支座处处在温度度变化时时仍锁定定，见图图1所示示。设箱梁升升温时产产生的自自由伸长长量为，由由于两端端约束产产生的缩缩短为，则则(1)因，有(2)又(3)假设两端端墩身无无位移，依依变形协协调原理理得(4)式中：箱梁梁因升温温所受的的轴向力力；分别别为混凝凝土和钢钢的线膨膨胀系数数；分别别为合拢拢段总长长及悬臂臂灌注段段长度和和合拢口口的钢支支撑长
15、度度和合拢拢口的钢钢支撑长长度；分别别为混凝凝土和钢钢的弹性性模量；箱梁梁的第段段的平均均截面积积；箱梁梁的第段段的分段段长度。因为合拢拢期很短短，在此此期间混混凝土发发生的徐徐变很小小，可以以忽略，则则刚性支支撑所受受的压力力即约等等于。为大致了了解温度度内力的的大小，可可以以下下式计算算：(5)从（5）式式可以看看出由于于箱梁截截面较大大，假定定合拢期期间箱梁梁产生110左右的的温差，将将会产生生数万吨吨的温度度内力，如如此大的的力刚性性支撑无无论从本本身和连连接承力力都难以以接受。为确保结结构的安安全性和和方便施施工，在在合拢口口劲性骨骨架锁定定后立即即释放一一端的固固定约束束。当合拢口口一端固固结约束束取消后后，其一一端梁可可沿支座座滑动，合合拢口刚刚性支撑撑可按下下式计算算，选定定截面。 N=22.2QQf式中:Q半半跨及相相连自由由伸缩梁梁段的
