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1、成功是失败之母，一切都是努力的结果HR型可调重型门式脚手架施工方案一、 工程概况：塘栖大厦位于塘栖古镇，由贝利建设公司承建。大厦裙房四层大厅主梁 架设高度8米、截面350X 1300(1700)、跨度24米、采用后张法施工。次梁 架设高度8.8米、截面250X 800、跨度36米。板架设高度9.6米。二、高支撑模架方案选择根据浙江省建设厅文件浙建建【2003】37号文件规定，高度超过8米、 跨度超过18米、施工总荷载大于10KN/m、或集中线荷载大于15KN/ m的承 重支撑架，严禁使用扣件式钢管支撑体系。结合本工程特点，拟采用HR型可调重型门架及相关配件。确保模板支架的刚度、强度和稳定性。三
2、、门架相关构造系数主梁截面：宽度 B (m 0.35 高度D( m 1.3-1.7次梁截面：宽度 B (m 0.25 高度D (m) 0.8板：0.10门架型号：HR100A 规格：1000X 1900 24kg/ 榀门架配件： 上下托5kg/个、交叉拉杆3kg/个、调节杆7.3kg/个四、支架设计主梁下门架垂直于梁截面，距梁侧150m布置主梁二榀门架横向距为650,次梁门架平行于梁截面布置，板下门架布置方向与次梁门架平行。其它门架横向间距1米，跨距1米。如图:主梁图次梁图本工程主梁底横向支撑采用木方：60 x 80mm间距200mm主梁底纵向支撑采用10号槽钢。次梁纵向支撑可以采用10号槽钢
3、也可以采用并排2根 48x 3.5 mm钢管。次梁底纵横向支撑均采用木方 ：60 x 80mm间距300mm （梁侧木楞按经验布置，螺栓建议用 M14。为了增强支架的整体稳定性采用 48X 3.5 m钢管，对支架进行适当加 固，纵向水平拉杆即48X 3.5 m钢管每榀门架内设置一排，调节杆上面加固 一次。横向水平拉杆即48X 3.5 mm钢管每榀门架内设置一排，调节杆上面加 固一次。（门架底沿纵向设扫地杆）门架下第一层楼板支撑、第二层、第三层楼板支撑采用48X 3.5 m钢管 搭设。纵横间距1米。上下立柱要对齐，支撑牢固顶紧。并按规定设置扫地 杆和中间拉杆。在梁侧500mn范围内间距加密一倍搭
4、设。五、门架设计值计算HR可调重型门架的稳定承载力设计值：Ko 一榀门架的承载力修正系数，对搭设高度30米以下，Ko=0.8门架立杆的稳定系数，按入二Kho/I查规范表B.0.6ho门架高度K-脚手架高度调整系数，按规范表521规定，本工程脚手架高度小于30米时可取1.13，为安全，工程计算时取 K= 1.15立杆57.2 X 2.5 mm钢管A-门架立杆的毛截面积，A=n /4 X(氏-r2) =n /4 X【572- (57.2- 2.5 X 2) 2= 428mrmA 一榀门架立杆的毛截面积，A= 2A=856 mrnf门架钢材的强度设计值，取f=205N/mm10-门架立杆的毛截面惯性
5、矩I0=n( D4-d4) /64=3.14 X( 574-524) /64 = 1.59X 105mrm加强杆26.5 X 2 mm钢管毛截面惯性矩 I2=n( D4-d4) /64=1.1627 X 104mrm则 | = |。+ I 1=1.706 X 105 mm门架的回转半径i，按计算 1=(1.706 X 105/428)1/2=19.96mm门架的长细比 入=Kh0/I=1.15 X 1900/19.96=95.20，查表得：=0.6248所以 N d= K0 Af =0.8 X 0.6248 X 856X 205=87.712KN即门架承载力设计值是87.712KN,根据HR1
6、0C型门架检测报告和厂家提供的资料表明单片门架允许承载力为 75KN。本工程按Nd=75KN进行验算。六、支持体系计算（按主梁最大截面处计算）荷载取值：梁底模板自重标准值为0.3kN/m2;梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3;施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2;振捣混凝土时产生的荷载 标准值为2kN/m2;新浇混凝土自重标准值：24kN/m3所处城市为杭州市，基本风压为 Wo= 0.45kN/m2;风荷载高度变化系数为& = 0.74,风荷载体型系数为0.355。梁底模板强度和刚验算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三
7、跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =350.00 20.00 20.00/6 =2.33 10mm3;I =350.00 20.00 20.00 20.00/12 =2.33 10mm4;模板自重标准值：xi = 0.30 0.35= 0.11kN/m;新浇混凝土自重标准值：X2= 1.70 24.00 0.35= 14.28kN/m;梁钢筋自重标准值：X3= 1.70 X.50 0.35= 0.89kN/m;施工人员及设备活荷载标准值：X4 = 1.00 0.35= 0.35kN/m;振捣混凝土时产生的荷载标准值：X5= 2.00 035= 0.70kN/m
8、。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35; 4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35 $i+X2+X3)+1.4 仅4+X5)=1.35 (0.11 + 14.28+0.89)+1.4 (0.35+0.70)=22.09kN/m;荷载标准值为：qk =X1+X2+X3+X4+X5=0.11+14.28+0.89+0.35+0.70=16.33kN/m;2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：M= 0.1qlc2Mmax =0.1 22.09 0.20 0.20=0.088kN m;最大支座反力R=1.1ql = 4.8
9、61 kN;(T =8.84 畑33 104=3.788N/mm2;面板计算应力(7 =3.79 N/mn2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 fm=15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=2.651 kN,抗剪强度按照下面的公式计算：t =3 X 2.651 X 1000/(2 X 350 x 20)=02568N/mm面板受剪应力计算值t =0.5小于fv=1.40N/mm，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130-2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系 数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算
10、公式如下：0.677/4WQSI其中，I-计算跨度(梁底支撑间距)：l =200.00mm;面板的最大挠度计算值：v = 0.677X 16.327 站200(000.00 X33 X05)=0.126mm;面板的最大挠度计算值V =0.13mm小于 面板的最大允许挠度值v=min(200.00 / 150,10)mm，满足要求！主梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=60.00X80.00 80.00/6 =6.40 104 mm3;1=60.00 80.00 80.00 80.00/12 = 2.56 10叹mm4;1、荷载
11、计算q=4.86/0.35= 13.888kN/m。梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的简支梁进行计算，该线荷载是梁 底面板传递的均布线荷载。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形 图如下:q=13.88S05kN/fn1r11r1rF1rrQ15mA0.350m0.15m77r7弯矩图(kN m)剪力图(kN)变形图(mm)梁底横向支撑小楞的边支座力Ni二2=2.43 kN,中间支座的最大支座力N=2.43 kN;梁底横向支撑小楞的最大弯矩为 Mmax=0.577 kN m,最大剪力为Q=2.430 kN，最大变形为v =0.791mm最大受弯应力(T
12、 = M / W =5.77 构5/6.40 W4 = 9.013 N/mm2;支撑小楞的最大应力计算值(T = 9.013 N/mri2小于 支撑小楞的抗弯强度设计值fm =13.000 N/mm2，满足要求！=3 X 2.43/(2 1支撑小楞的受剪应力值计算：.00 80.00) = 0.760 N/mm2;支撑小楞的抗剪强度设计值 fv = 1.300 N/mm2;支撑小楞的受剪应力计算值t = 0.760 N/mm小于 支撑小楞的抗剪强度设计值fv =1.30 N/mm2,满足要求！梁底横向支撑小楞的最大挠度：v =0.791 mm支撑小楞的最大挠度计算值v = 0.791 mm小于
13、支撑小楞的最大允许挠度v=min(650.00/ 150,10) mm，满足要求!主梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。托梁采用：10号槽钢；W=39.7X103mm3;I=198.3 104mm4;1、梁两侧托梁的强度计算F）plF11prlrplrlri1iir fj r 1111,J1 11 1r 、r1J-j1CW100010CO托梁计算简图托梁计算弯矩图（kN m）托梁计算变形图（mm）托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.167 kN m -;最大变形vax = 0.2 mm ;最大支座力Rmax = 13.3
14、19 kN ；最大应力(T = 1.167 史 1(39.7 103 )=29.389 N/mm2;托梁的抗弯强度设计值fm =205 N/mm2;托梁的最大应力计算值(T = 29.389 N/mm小于 托梁的抗弯强度设计值fm=205 N/mm2,满足要求！托梁的最大挠度 v =0.2mm、于最大允许挠度v=mi n( 1000/150,10)mm,满足要求！门架立杆稳定性计算1、静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：(1) FR型门式脚手架自重产生的轴向力 Ngk1门架的每跨内、每步架高内的构配件及其重量分别为：门架一榀0.24KN、可调底座二副 2 X 0.05=0.10KN、 可调托座二副 2 X0.05=0.10KN、交叉拉杆二副 2 X 0.03=0.06KN、 调节杆二副 2 X0.073=0.146KN经计算得到每米高脚手架自重合计 Ngk1 =0.646/1.9=0.34KN/m(2) 加固杆产生的轴向力Ngk2水平杆采用48X 3.5 mm钢管，三步三跨布置 理论重量3.763 kg/m37.63 x 10-3 X (3 X 1000)/3 x 1.9=0.0198KN/m所以每米高门架加固杆产生的轴向力Ngk2=0.0198KN/m(3) 梁钢筋混
