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1、2 当立柱的支承点可能产生较大位移时，应采用与该位移相适应的支承装置；3 每段立柱的长度不宜大于12m。多、高层建筑中，通长跨层布置立柱时，每层与主体结构的连接支承点不宜少于一个。当主体结构允许时，宜加密立柱的连接支承点；4 上、下立柱之间不互相连接时，应留空隙，空隙宽度不宜小于15mm。条文说明7.2.3 对小截面铝型材、钢型材构件，偏心受压是不利的，承载能力较低，所以立柱宜设计为上端悬挂的偏心受拉柱。立柱的布置方式多种多样，应根据幕墙立面分格、主体支承结构的实际情况确定。当主体结构有条件时（如实体混凝土结构墙面），宜多布置支承点，由此可减小立柱截面面积、节省材料。上下立柱是否连接可根据设计
2、要求和计算分析简图确定。采用铰接多跨梁方式时应连接以使上下柱位移相同且传递剪力；采用简支梁方式分段计算时，可以不连接。7.2.4上、下立柱之间互相连接时，连接方式应与柱子计算简图一致，并应符合下列要求：1 采用铝合金闭口截面型材的立柱，宜设置长度不小于250mm的芯柱连接。芯柱一端与立柱应紧密滑动配合，另一端与立柱宜采用机械连接方式固定；2 采用开口截面型材的立柱，可采用型材或板材连接。连接件一端应与立柱固定连接，另一端的连接方式不应限制立柱的轴向位移；3 采用闭口截面钢型材的立柱，可采用本条第1款或第2款的连接方式；4 两立柱接头部位应留空隙，空隙宽度不宜小于15mm。条文说明7.2.4 上
3、、下立柱之间的空隙应满足立柱的温度变形、安装施工的误差、主体结构及立柱本身承受竖向荷载后的轴向压缩变形等要求。因此，上、下立柱之间的空隙不宜小于15mm。立柱每层设活动接头后，就可以使立柱有上、下活动的可能，从而使幕墙在自身平面内能有变形能力。幕墙用铝型材加工精度较高（高精级和超高精级），采用芯柱时可紧密配合且可滑动。钢型材多为开口截面，且钢型材的加工精度相对较低，即使是用钢管，钢芯柱在立柱内不容易紧密配合，甚至有较大的间隙。因此，钢型材立柱可采用外部连接方式。比如，连接件一端可通过螺栓或焊接固定于钢立柱上，另一端采用长圆孔、螺栓机械连接。实体墙面上的横梁立柱常常才哟管分段布置、分别计算的设计
4、方法，此时接头部位可以留出空隙，不予连接。7.2.5立柱的结构力学计算模型，应符合其实际支承条件、连接方式。条文说明7.2.5 立柱的计算模型必须根据实际支承条件和连接方式确定，可能是铰接单跨梁、铰接双跨梁、铰接多跨梁或多跨连续梁等。连续布置的立柱自下而上是全长贯通的，每层之间通过滑动接头连接，这种接头可以承受水平剪力，但只有当芯柱的惯性矩与外柱相同或较大且插入足够深度时，才能认为是连续梁，否则应按铰接梁考虑。因此大多数实际工程宜按多跨铰接梁来进行通长立柱的计算。目前已有专门的计算软件，它可以考虑自下而上各层的层高、支承状况和水平荷载的不同数值，计算各截面的弯矩、剪力和挠度，作为选用铝型材的设
5、计依据，比较准确。对于某些幕墙承包商来说，目前设计还采用手算方式，这时可按有关结构设计手册查出弯矩和挠度系数。每层两个支承点时，宜按铰接多跨梁计算，求得较准确的内力和挠度。但按铰多跨梁计算需要相应的计算机软件，所以，手算时可以近似按双跨梁考虑。7.2.6承受轴力和弯矩作用的立柱，其承载力应符合下式要求： （7.2.6）式中：N轴力设计值（N）；M弯矩设计值（Nmm）；立柱的净截面面积（）；立柱在弯矩作用方向的净截面模量（）；截面塑性发展系数，热轧型钢可取1.05；铝合金型材和冷成型薄壁型钢可取1.0；材料强度设计值，即或（N/mm2）。条文说明7.2.6 一般情况下，立柱均设计成偏心受拉构件，
6、并依此进行截面设计。因此，连接设计时，宜使柱的上端挂在主体结构上。本条计算公式引自现行国家标准钢结构设计规范GB50017和铝合金结构设计规范GB 50429。7.2.7承受轴向压力和弯矩作用的立柱，其在弯矩作用方向的稳定性应符合下式要求： （7.2.7-1） （7.2.7-2）式中：N轴力设计值（N），此处为压力；临界轴压力（N）；M弯矩设计值（Nmm）；弯矩作用平面内的轴心受压的稳定系数，可按表7.2.7采用；参数，钢构件取1.1，铝合金构件取1.2；A立柱的毛截面面积（）；钢构件取0.8，T6状态铝合金构件取1.2，其它状态铝合金构件取0.9；W在弯矩作用方向上较大受压边的毛截面模量（）
7、；长细比；截面塑性发展系数，热轧型钢可取1.05；冷成型薄壁型钢和铝合金型材可取1.0；材料强度设计值，即或（N/mm2）。表7.2.7 轴心受压柱的稳定系数长细比热轧钢型材冷成型薄壁型钢铝型材Q235Q345Q235Q3456063-T56061-T46063A-T56063-T66063A-T66061-T620406080901001101201301401500.970.900.810.690.620.560.490.440.390.350.310.960.880.730.580.500.430.370.320.280.250.210.950.890.820.720.660.590.5
8、20.450.400.350.310.940.870.780.630.550.480.410.350.300.260.230.940.850.720.570.500.430.380.330.290.260.230.930.800.650.480.410.350.300.260.220.200.170.960.860.690.480.390.330.280.240.200.180.160.950.820.580.380.310.250.210.180.160.140.12条文说明7.2.7 考虑到某些情况下可能有偏心受压立柱，因此本条列出偏心受压柱的稳定验算公式。本公式引自现行国家标准钢结构设计
9、规范GB50017和铝合金结构设计规范GB 50XXX。弯矩作用平面内的轴心受压稳定系数，钢型材按现行国家标准钢结构设计规范GB50017和冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018和铝合金结构设计规范GB 50XXX的规定采用；铝型材的受压稳定问题。国内已进行了试验研究工作，并在铝合金结构设计规范中按弱硬化铝型材和强硬化铝型材分别给出了系数取值。本条表7.2.7中T6合金状态按弱硬化取值，T4、T5合金状态按强硬化取值。并按铝型材的屈服强度f0.2的数值进行换算。7.2.8单元式幕墙采用组合截面立柱时，立柱左、右两部分可按各自承担的荷载和作用分别进行计算和设计。条文说明7.2.8 本条规定依据现
10、行国家标准钢结构设计规范GB50017。7.2.9在风荷载标准值作用下，立柱的挠度限值df,lim宜按下列规定采用 (7.2.9)式中：支点间的距离（mm），悬臂构件可取挑出长度的2倍。条文说明7.2.9 立柱挠度控制与横梁相同，参见本规范第7.1.6条的说明。玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2013规定（为便于与原规范查对，本节条文号、表号、式号、图号均按原规范采用）：5 结构设计的基本规定5.1 一般规定5.1.1玻璃幕墙应按围护结构设计。幕墙的结构设计使用年限不应少于25年，幕墙主要支承结构的设计使用年限宜与主体建筑相同。条文说明5.1.1 幕墙是建筑物的外围护结构，主要承受自重以及直
11、接作用于其上的风荷载、地震作用、温度作用等，不分担主体结构承受的荷载或地震作用。幕墙的支承结构与主体结构之间、玻璃与框架之间，须有一定变形能力，以适应主体结构的变形；当主体结构在外荷载作用下产生位移时，不应使幕墙构件产生过大内力和不能承受的变形。幕墙结构的安全系数K与荷载的取值和材料强度设计值f的比值有关。因此，采用某一规范进行设计时，必须按该规范的规定计算各种作用P，同时采用该规范的计算方法和强度指标f。不允许荷载按某一规范计算，强度又采用另一规范的方法，以免产生设计安全度过低或过高的情况。5.1.2玻璃幕墙应具有规定的承载能力、刚度、稳定性和适应主体结构的位移能力。采用螺栓连接的幕墙构件，
12、应有可靠的防松、防滑措施；采用挂接或插接的幕墙构件，应有可靠的防脱、防滑措施。条文说明5.1.2 玻璃幕墙由面板和金属框架等组成，其变形能力是较小的。在水平地震或风荷载作用下，结构将会产生侧移。由于幕墙构件不能承受过大的位移，只能通过弹性连接件来避免主体结构过大侧移的影响。例如当层高为3.5m，若弹塑性层间位移角限值up/h为1/70，则层间最大位移可达50mm。显然，如果玻璃面板及幕墙构件本身承受这样的大的剪切变形，则幕墙构件可能会破坏。幕墙构件与立柱、横梁的连接要能可靠地传递风荷载作用、地震作用，能承受幕墙构件的自重。为防止主体结构水平位移使幕墙构件损坏，连接必须具有一定的适应位移能力，使
13、幕墙构件与立柱、横梁之间有活动的余地。5.1.3玻璃幕墙结构的作用效应应符合下列规定：1 非抗震设计时，应计算重力荷载和风荷载效应；2 抗震设计时，应计算重力荷载、风荷载和地震作用效应。温度作用下，变形受到约束的支承结构尚应考虑温度作用的影响。条文说明5.1.3 幕墙设计应区分是否抗震。对非抗震设防的地区，主要需考虑风荷载、重力荷载以及温度作用；对抗震设防的地区，尚应考虑地震作用。经验表明，对于竖直的建筑幕墙，风荷载是主要的作用，其数值可达。因为建筑幕墙自重较轻，即使按最大地震作用系数考虑，一般也只有，远小于风荷载作用。因此，对幕墙构件本身而言，抗风设计是主要的考虑因素。但是，地震是动力作用，
14、对连接节点会产生较大的影响，使连接发生震害甚至使建筑幕墙脱落、倒坍。所以，除计算地震作用外，还必须加强构造措施。在幕墙工程中，温度变化引起的对玻璃面板、胶缝和支承结构的作用效应是存在的，问题是如何计算或考虑其作用效应。幕墙设计中，温度作用的影响有一些可以通过建筑或结构构造措施解决，如对支承结构沿纵向设置滑动连接构造做法、对框式幕墙玻璃面板与支承框之间预留足够的缝隙宽度。对于框支承玻璃面板而言，当温度升高时，玻璃膨胀、尺寸增大，与金属边框的间隙减小。当膨胀变形大于预留间隙时，玻璃受到挤压，产生温度挤压应力。实际工程中，玻璃与铝合金框之间必须留有一定的空隙（本规范第9章第9.5.2条及第9.5.3条已规定），因此玻璃因温度变化膨胀后一般不会与金属边框发生挤压。例如对边长为3000mm的玻璃面板，在80C的年温差下，其膨胀量为： (5.1)而玻璃与边框的两侧空隙量之和一般不小于10mm。由此可知，
