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1、名称热力发电厂课程设计题目火力发电厂原则性热力系统拟定和计算院系能源动力与机械工程学院班级学号学生姓名： 指导老师： 设计周数： 1日期：2012.12.31-2013.1.4一、课程设计题目火力发电厂原则性热力系统拟定和计算二、课程设计目的进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能， 着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电 力行业专业技术工作的实际需要。三、课程设计要求1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤；2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力；3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。4、全部
2、工作必须独立完成。四、课程设计内容（1） 原始资料1、汽轮机型式和参数：引进350MWTC2F-38.6型机组额定功率 Pe=350MW；主蒸汽初参数：pO=16.66MPa, tO=538C；再热蒸汽参数：冷段：pr1=3.769MPa,tr1=324.3C,热段：pr2=3.468MPa,tr2=538C；排气参数：pc=0.00484Mpa, hc=2330.3kJ/kg2、回热系统参数pfw=19.5MPa, pcw=1.72MPa项目单位一抽一抽三抽四抽五抽六抽七抽八抽加热器编号H1H2H3H4H5H6H7H8抽气压力Mpa6.503.772.061.010.430.160.080.
3、03抽汽温度C396.60324.30457.10353.50249.70150.3092.7766.51端差C-1.6-1.5002.802.802.802.80注:各抽汽管压降3%P （特殊性） 各加热器效率取0.97（特殊性） 下端差取6.3C （特殊性）轴封漏气参数序号符号来源点汇入点流量D(kg/h)焓值H(kJ/kg)1sgl咼压缸除氧器H4119783032.12sg2咼压缸低压轴封母管10363032.13sg3中压缸低压轴封母管978.63165.74sg4咼压缸轴加SG109.33032.15sg5中压缸轴加SG103.73165.76sg6低压缸轴加SG10392716.
4、27sgs二抽低压轴封母管345.13035.53、锅炉型式和参数武汉锅炉厂WGZ1246/18.15-1型亚临界，一次中间再热，自然循环汽包锅炉 额定蒸发量 过热蒸汽参数 汽包压力 给水温度 锅炉效率 管道效率 4、其他已知数据1064t/hpsu=17.1MPa ,t su=541C pb=18.2Mpatfw=281Cnb=0.9285np=0.985汽机进汽节流损失 0.02Po中压汽门节流损失 0.02Pr2锅炉排污量 Dpw=0.01Db全厂汽水损失 DL=0.01Db化学补充水压力0.39 Mpa,温度20毛 机电效率n m* n g=0.9925*0.987 排污扩容器效率n
5、f=0.98排污扩容器压力Pf=0.69(2) 任务A、 拟定发电厂原则性热力系统现电厂拟定为凝汽式发电厂，承担基本负荷，规划容量为350MW。选 用引进 350MWTC2F-38.6 型机组，350 MW 机组型号为 N350-16.7/538/538, 配WGZ-1246/18.15-1型亚临界，一次中间再热，自然循环汽包锅炉。 其原则性热系统如下图所示。汽轮机为单轴双缸双排汽，高中压缸采用合 缸反流结构，低压缸为三层缸结构。高中压部分为冲动、反动混合式，低 压部分为双流、反动式。有八级不调整抽汽，回热系统为“三高四低一除 氧”，其中第一、二、三级抽汽分别供 3 台高压加热器，第五、六、七
6、、 八级抽汽分别供 4 台低压加热器，第四级抽汽作为压力除氧器的加热汽 源。高、低压加热器均有内置式输水冷却器，高压加热器还均有内置式蒸 汽冷却器。1、2、3级高加疏水逐级自流到除氧器，6、7号低加疏水都打 到本级给水入口，8号低加和轴封冷却器的疏水逐级自流到凝汽器。有除盐装置DE、一台轴封冷却器SG。配有前置泵TP的给水泵FP,经常运 行为汽动泵，小汽轮机 TD 为凝气式，正常运行其汽源取自第四段抽汽（中 压缸排汽）,无回热加热,其排汽引入主凝汽器。补充水引入凝汽器。汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出,依次流过轴封加热器。B、 绘制发电厂原则性热力系统图计算所用的另外的数据主蒸汽流量D0=104
7、0483kg轴封漏汽参数序号符号来源点汇入点流量 D(kg/h)焙值 h(kJ/kg)流量比例a1sg1高压缸除氧器H4119783032.10.01152sg2高压缸低压轴封母管10363032.10.0013sg3中压缸低压轴封母管978.63165.70.0014sg4高压缸轴加SG109.33032.10.00015sg5中压缸轴加SG103.73165.70.00016sg6低压缸轴加SG10392716.20.0017sgs二抽低压轴封母管345.13035.50.0003过热蒸汽出口参数 P = P = 17.1MPa, t = t = 541C, hB = 3397KJ/kgb
8、 su b su b再热蒸汽进口参数Pin =pr1=3.769MPa, t加=tr1=324.3C, hn = 3035.7rh(b )rh(b)rh(b)再热蒸汽出口参数 Po=pr2=3.468MPa, t。=tr2=538C, ho= 3536.93KJ/kgrh(b )rh(b)rh(b)省煤器进口给水参数 p =18.22MPa, t =273.56, h = 1199.82KJ/kgfw fw fw锅炉排污量 D = D 二 0.01D = 10640kgbl pwb主蒸汽管道蒸汽泄漏份额Q二0.0028b0再热蒸汽冷端管道蒸汽泄漏份额Q b二0. 0028rh(c)厂用汽份额(
9、汽源为高压缸排汽)Q= 0.5* Q = 0.005，回水率0= 0ap (h)lap(h)厂用汽份额(汽源为高压缸排汽)Q= 0.5* Q = 0.005，回水率0= 0ap (i)lap (i)轴封加热器的疏水温度和进口水焓t二80C,h =135.4KJ/kg，抽气焓h二2780KJ/kgsg c sg2、 汽水参数表新蒸汽、排污水、扩容器汽水参考表项目单位锅炉出口汽轮机入口连续排污扩容器压力pMPa17.116.6618.20.69温度tC541538357.47一蒸汽比焓hkJ/kg3402.613400一2762.6饱和水比焓hwkJ/kg-1736694.5目 项位HHHHH3H
10、4HHH6HHH8加热蒸汽a53.7706z120.4270.15778jC69333157.453 5 37351力295166kg kJ/661x3503703356316692702775625262j%33333333ja366289o41 o51OJC79254221279144110091.j- -kg kJ/1230o01099957866764483被加热水J uC61-5-oo0000008JC1826422127910818936j Fa519515911 o1x72172172127kg kJ/63280139957495454743562疏水jC333 3333C252
11、822581x 1799793】 一kg kJ/5015396007 194O4113036IX3、锅炉连续排污利用系统计算由于计算前汽轮机进汽量DO未知，故预选DO =1040483kg/h，最后 校核。汽轮机做功蒸汽耗量：D0= D0-( Dsg1+ Dsg2+ Dsg3+ Dsg4+ Dsg5+ Dsg6+Dsgs)=1024893.3kg/h 锅炉蒸发量：Db=D0+Dl=1022000+0.01Db=1040483+0.01*1064000=1051123kg/h 给水量：Dfw=Db+Dbl= Db +0.01 Db =1051123+0.01*1064000=1061763kg/
12、h(1) 锅炉连续排污扩容器部分计算，求 Df、Dbl、Dma扩容蒸汽量：Df=(hbl?f )D =5179.7kg/hf h - h blff排污水损失量：D二D - D =5460.3kg/hbl bl f补充水量：D 二 D + D 二 16100.3kg/hma bl l(2) 排污冷却器部分求 hcw,ma排污冷却器排污水出口温度tc =40 C,blhc =4.1868*40=167.472(kJ/kg)w,bl补充水 h =20*4.1868=83.736(kJ/kg)w,ma由排污冷却器热平衡得补充水在其中焓升值Ahc ，即w,maDD (h - he )nAhc= bl fw，bl匚=175.16KJ/kgw, maDmahe= h+ Ahe=258.896KJ/kgw, maw, maw,ma全厂物质平衡假设以高压缸进口蒸汽流量为标准，流量份额a =1。0(1) 计算计算锅炉连续排污扩容器产生的蒸汽量占比份额(该蒸汽最 后引至除氧器) 由于锅炉连续
